UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL SECCIÓN DE POST GRADO

ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

Dr. Jorge E. Alva Hurtado

ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES

* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD

* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES

EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU (NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)

a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA

τ f f = Su

insitu

τf f

b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA

τf f

τ f f = Su

del núcleo de arcilla compactada

c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA

qu D B

qu = 5.7 Su + γt D de la fórmula de capacidad de carga de Terzaghi con φ = 0

EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD (CONSOLIDADO - DRENADO)

a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA

τf f

= S d resistencia cortante drenada insitu

τf f

b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE

τ f f = Sd del núcleo de arcilla τf f

c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN qu

qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q

D

2

B

donde Nc, N γ y Nq son función de φ

EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU (CONSOLIDADO - NO DRENADO)

a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL

2

τ f f = S u insitu después de

1

consolidación bajo capa 1

τf f

b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO

τ f f = S u del núcleo correspondiente a consolidación bajo infiltración constante antes del desembalse

τf f

c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL

τ f f = S u insitu de arcilla en el talud natural antes de construcción

τf f

ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA

SDL

(OCR = 1)

re na da

P

Us

da na

T

S

P

e Dr

ES D Pre D na e s da ca r

ES

No

-C

ar ga

D

SU P

S DU

Kf

ES

q

ea Lín

ga

P,P

ARCILLA SOBRECONSOLIDADA

SU S

(OCR > 4)

ea

Kf

q

Lín

DL

Us

T

S

P

S DU

P,P

RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA

CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

1)

Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca

2)

Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca - Al Final de la Construcción (Corto Plazo) - A Largo Plazo - Desembalse Rápido o Similar

3)

Terraplenes en Terreno Blando - Al Final de la Construcción (Corto Plazo) - A Largo Plazo - Desembalse Rápido o Similar

CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES 4)

Taludes en Excavaciones - Al Final de la Construcción (Corto Plazo) - A Largo Plazo - Desembalse Rápido o Similar

5)

Laderas Naturales

6)

Taludes Con Problemas Especiales - Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas - Loess - Suelos Residuales - Arcillas Altamente Sensibles

PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES - Observación de Campo - Uso de Ábacos - Análisis Detallado

125

MAS EMPINADO QUE 20°

MAS TENDIDO QUE 20°

100

DESLIZAMIENTO EN SUELO DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA

ALTURA DEL TALUD - H (Pies)

DESLIZAMIENTO EN RELLENO

75

1 x

50

25

0 0

1

2

3

4

5

6

7

COTANGENTE DEL TALUD - X

EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE CAMPO

Superficie de Infiltración H

β

β

Infiltración paralela al talud

γ = Peso unitario total del suelo γw = Peso unitario de agua c' = Cohesión φ' = Angulo de fricción

β

X

T

ru =

Esfuerzo Efectivo

X T

γw cos 2 β γ

u

ru = Relación de presión de poro = γ H u = Presión de poro en la profundidad H

θ

Pasos 1. Determine ru de valores de presión de poros medidos ó fórmulas

β Infiltración emergiendo del talud

2. Determine A y B de los ábacos

1.0 0.9 0.8 0.7 0.6

ru =

tgφ ′

c′ +B γ H tg β

ru = 0 0.1 0.2

9 8

0.3

7 6

0.5

0.4

0.4 0.3

0.5 0.6

5 4 3

0.2

2

0.1

1 0 0

0

1 2 3 4 Relación de talud b = cotg β

1 γw γ 1+ tg β tg θ

10

Parámetro B

Parámetro A

3. Calcule F = A

5

6

1

2 3 4 5 Relación de talud b = cotg β

ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS

6

Factor de Seguridad F = N 0 c Pd Círculos pie Círculos base Círculos talud

CIRCULO TALUD

D d= H H

8

0

β

d=

9

D = dH

Base Firme

0.1

10

/////////////////////////////////////

0.2 0.3

γ = Peso unitario total del suelo

CIRCULO BASE

7 1. 1 0 2 .5

0 .5

6

3

Número de estabilidad, No

γ H + q - γw Hw uq uw ut

Pd =

11

5.53 d=∞ 5

4

CU CIR

PIE

LO

3.83 0.25

0 90

80

0.50

70

60

0.75

cotg β 1.0

1.5

3

2

∞

4 6 10

50 40 30 20 Angulo del talud – b (grados)

10

0

NUMERO DE ESTABILIDAD 5 Xo Yo

H

β 2

/////////////////////////////

X0 = x 0 H

d = 0.5 d=0

1

OS UL RC CI

0

PIE

E AS YB

4 Y0 = y 0 H

3

d = 3.0

2

CIR CU

LO

PIE

2.5 2.0

0.3

1.5 1.0

dio

Ordenada del centro - yo

Centro Crítico

3

e nto m los pu Círcu

Abscisa del centro - xo

4

0

cot β -1 90

0.25

80

70

0.50

60

1.0

50

1 1.5

40

2

30

3

4 6 10

∞

20

10

0

Angulo del talud – b (grados)

cot β 0.25

0

90

80

0.50

70

60

1.0

50

1.5

40

2

3 4

30

20

6 10

∞

10

0

Angulo del talud – b (grados)

COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICO ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)

50

Para c = 0 : P F = e b tan φ Pd

30

10 8 6 4

50

2

20

1

10

0 5 F = Ncf

2

c Pd

Pe tan φ λ cφ = c

1 0

1

2

3

4

Coordenadas Unitarias X e Y 0 0

20 15

100

Valores de λc φ

Número crítico de Estabilidad, Ncf

3.0

100

300 200

2.0

1.0

y0 λCφ = 100 20 10 5 2 0

100 20

x0 λ Cφ = 0

2

0

X 0 = x0 H

5

Y 0 = y0 H -1.0 0

q Pd =

1 β

γ H + q − γ wH w μq μ w μ t

1

2

3

4

Relación de talud b

Ht

H Hw

10

Coordenadas

Relación de Talud b = cot β

b

5

H'w Pe

γ H + q − γw H w ' = μ q μ'w

COORDENADAS DEL CENTRO DEL CIRCULO CRITICO

( En la fórmula de Pe tomar q = 0, μq = 1 para condición no consolidada )

GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0 Ref. (Janbu, 1968)

5

FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw) E INFILTRACIÓN (μ′w)

FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA ADICIONADA β = 0°

β = 0°

1.0

1.0

LEYENDA

Factor μb

30° 0.9 60° 0.8

LEYENDA

Círculo por el pie

Factor mw y m'w

30° 60° 0.9

H 0.8

0.1

0.2

0.3

0.4

(c) β

0

d=∞

D=dH

////////////////////////////////////////////////////

Factor μw y μ'w

0.5 0.9

1.0

0.5

Círculo por la base 0

(b)

0.1

0.2

0.4

0.5

H

0 Base Firme Círculo por la base 0

0.3

H' w Hw

0.9

0.8

0.8

D=dH

Base Firme

1.0

Relación Hw/H y H'w/H

1.0 Base Firme

1.0

0.5

H

d=∞ 1.0

β

////////////////////////////////////////////////////

Relación q γ/H

(a)

Factor μb

0

0.5

Hw

Círculo por el pie

90° q

0

90°

(d)

0.5

/////////////////////////////////////////////////////////////

1.0

Relación Hw/H y H'w/H

Relación q γ/H

FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0 Ref. (Janbu, 1968)

D=dH

FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA

FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA

β = 0°

Factor μt

0.9

30°

1.0

60°

0.9

30°

0.8

90° 0.7 0.6 0.5 0

LEYENDA

Círculo por el pie 0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

d=∞ 1.0 0.5

0.4

0.5

Grieta de Tracción

β

1.0 0.5

0.9

Círculo por la base Círculo por la base

0.5

D=dH

Base Firme

/////////////////////////////////////////////////////////////////

0 0.8 0.7 Círculo por la base

0.6 0.4

Ht

Relación Ht / H

//////////////////////////////////////////////////////////////////////

Factor μt

Factor μt

0.3

1.0

0.5

Relación Ht / H (b)

0.2

H

Base Firme

0.7

0.3

0.1

d=∞

D=dH

0.8

0.2

0

LEYENDA

β

0

0.1

Círculo por el pie

0.6

(c)

H

0.9

0.5 0

90°

0.7

Ht

(a)

1.0

60°

0.8

0.5

Grieta de Tracción

Relación Ht / H

0.6

Factor μt

1.0

β = 0°

(d)

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

Relación Ht / H

FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, SUELOS CON f = 0 Y f > 0 Ref. (Janbu, 1968)

HO Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA

φU = 0

H

β

Cb

PASOS 1 2 3 4

EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO CALCULE M = HO/H DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD

5 CALCULE

F=N

Cb

γ (H + HO )

34 32 30

PARA TALUD SUMERGIDO

Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA DEL TALUD Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE SUMERGIDO

Fa lla p rof un da

Use γ = γb

NUMERO DE ESTABILIDAD, N

28 26 24 22 20

ial fic r e

18 16

p su a l 0 l Fa 2.0 5 = .7 1 50 M 1. 25 1. 00 1. 75 0. .50 0 25 0. 0

14 12 10 8 6 4 2 0

90

60

30

0

β (GRADOS)

GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDO CON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)

ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD

- Método de Dovelas - Método de la Cuña Deslizante - Conclusiones

Capa

γ (lb/pie3)

A

110

60

35

B

105

100

30

C

110

750

5

Ra dio

φ (grados)

c (lb/pie2)

-1 00 pie s

10 9

Elevación - pies

20

10

4

0

1

2

5

6

7

8

A B

3

-10

C

-20

EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS

FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA

Δ xi

Wi Ei

Ei + 1

Xi

Xi + 1 Ur

b i Ui Ti θi

ai

Ni Ui = ui Δ l i Δ li

FACTOR DE SEGURIDAD

F=

MR MA

n n M R = r ∑ ( c + σ i tg φ ) Δl i = r ( cL + tg φ ∑ N i ) i =1 i =1 n M A = r ∑ Wi sen θ i i =1 n cL + tg φ ∑ N i i =1 F= n ∑ W sen θ i i =1 i

EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS

ECUACIONES N

Σ Fv

N

Σ FH

N

Σ FM

3N

TOTAL

INCÓGNITAS N-1 N-1 N-1 N N N I 5N-2

SISTEMA INDETERMINADO

FUERZAS HORIZONTALES FUERZAS VERTICALES LOC. F. HORIZONTALES FUERZAS NORM. BASE LOC. F. NORM. FUERZAS NORM. BASE F.S. TOTAL

MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS (FELLENIUS) ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALES ACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA

RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARES A LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES

n cL + tg φ ∑ (Wi cos θ − u Δ l ) i i i i =1 F= n ∑ Wi sen θ i i =1 SATISFACE

: EQ. TOTAL DE MOMENTOS

NO SATISFACE

: EQ. FH : EQ. FV : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS

1 ECUACIÓN

1 INCÓGNITA

MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP

ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LAS DOVELAS SON CERO RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICAL ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES

∑ [c Δ x n

F=

i

+ (Wi − ui Δxi ) tg φ ] [1 / M i (θ )]

i

n

∑W senθ i =1

M i (θ ) = cosθ i (1 +

i

i

tg θ i tg φ ) F

SATISFACE

:

EQ. TOTAL DE MOMENTOS EQ. FV

NO SATISFACE

:

EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS EQ. FH

N + 1 ECUACIONES

N + 1 INCÓGNITAS

METODO DE LOWE Y KARAFIATH

ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA

SATISFACE

: Σ Fv Σ FH

NO SATISFACE

: ΣM

2 N ECUACIONES

2 N INCÓGNITAS

MÉTODO MORGENSTERN - PRICE

ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE UNA FORMA DETERMINADA

θ=λ

f

( x) θ

θ

SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO

3 N ECUACIONES

3 N INCÓGNITAS

MÉTODO DE JANBU (GPS)

ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL

Asumido Asumido

SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO

3N

ECUACIONES

3N

INCÓGNITAS

MÉTODO DE SPENCER

ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERAL RESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA

θ θ

SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO

3N

ECUACIONES

3N

INCÓGNITAS

MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE

Suelo B

θ3 θ2

θ1

θ1 ≈ 45 −

θ 2 ≈ 45 +

θ 3 ≈ 45 +

φm

A

2

φm

A

2

φm 2

B

Suelo A

⎫ ⎪ φm = Ángulo de fricción A ⎪ movilizado en suelo A ⎪ ⎪ ⎪ ⎬ ⎪ ⎪ φmB = Ángulo de fricción movilizado en suelo B ⎪ ⎪ ⎪ ⎭

SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL

MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA

ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA

r = r0 e

θ

θ tg φ

r0

φm

SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO

3 ECUACIONES

3 INCÓGNITAS

CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA PROCEDIMIENTO

MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS

MOMENTO TOTAL

ECUACIONES E INCÓGNITAS

MOMENTO DOVELA IND.

VERT.

Si

No

No

No

1

Si

No

Si

No

N+1

Si

Si

Si

Si

3 N

Si

Si

Si

Si

3 N

HOR.

FORMA DE LA SUPERFICIE DE FALLA

Circular

APLICABLE A Cálculos Cálculos Computadora Manuales

Si

Si

Si

Si

Si

Si

No

Si

Si

Si

Si

Si

MÉTODO DE BISHOP MODIFICADO

Circular

MÉTODO DE JANBU PROCEDIMIENTO GENERALIZADO DE DOVELAS MÉTODOS DE SPENCER Y

Cualquiera

MORGENSTERN Y PRICE MÉTODO DE

Cualquiera

No

No

Si

Si

2 N

LOWE Y KARAFIATH

Cualquiera

MÉTODO DE ESPIRAL LOGARITMICA

Si

-

Si

Si

3

Espiral Logarítmica

81°

79°

77°

75°

73°

71°

69° 0°

ECUADOR

COLOMBIA 2°

II I

4°

6°

BRASIL 8°

II 10°

I

OCÉANO PACIFICO

II I

12°

14°

B O L I 16° V I A

COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS (Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988) ZONA

PRESAS DE TIERRA

PRESAS DE ENROCADO

I

0.15 – 0.25

0.10 – 0.20

II

0.10 – 0.15

0.05 – 0.10

III

0.05 – 0.10

0.05

18°

CHILE

ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ (Ruesta et al, 1988)

CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO LÍMITE 1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla circular.

2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas, para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.

3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy parada, casi vertical.

4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .

5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la respuesta correcta.

6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio presentan ventajas y desventajas. a)

GPS o JANBU

: El mejor para el cálculo manual. Pueden existir inestabilidades numéricas en el computador.

b)

SPENCER

: El más estable numéricamente, bueno para el computador, malo para el análisis manual.

c)

MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas PRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta encontrar una distribución interna de esfuerzos razonabe. En la práctica consume mucho tiempo y es innecesario para el cálculo del Factor de Seguridad, ya que este valor varía muy poco con f(x).

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS

- Excavación - Drenaje - Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno) - Estructuras de Retención - Técnicas Especiales

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968)

MÉTODO APLICABLE

ESQUEMA

COMENTARIOS

I EXCAVACIÓN

1.

Reducir la altura del talud con excavacines en la parte superior.

2.

Tendido el ángulo del talud.

3.

Excavar banqueta en la parte superior del talud.

4.

Excavar completamente la masa de deslizamiento.

El área debe ser accesible al equipo de construcción. Se requiere de un lugar apropiado para colocar el suelo excavado. Algunas veces se incorpora drenaje a este método.

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968)

ESQUEMA

MÉTODO APLICABLE

COMENTARIOS

II DRENAJE

1.

Drenes horizontales diámetro.

de

pequeño

1. Más efectivo si llega al acuífero natural. Los drenes son usualmente de flujo libre.

2.

Zanjas de subdrenaje profundas y contínuas. Generalmente a una profundidad de 5 a 15 pies.

2. El fondo de las zanjas deben tener pendiente para drenar y ser conectado con tubería de salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo de las zanjas. La parte superior deberá Impermeabilizarse.

3.

Pozos verticales perforados, generalmente de 18.36 pulgadas de diámetro.

3. Puede ser bombeado o conectado con una salida de gravedad. Varios pozos en fila unidas al fondo pueden formar una galería de drenaje.

4.

Mejora en el drenaje superficial a lo largo de la parte superior con cunetas abiertas o canales pavimentados. Sembrar plantas en el talud con raíces profundas y resistentes a la erosión.

4. Buena práctica para la mayoría de los taludes. Dirigir la descarga fuera de la masa deslizante.

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968)

ESQUEMA

MÉTODO APLICABLE

COMENTARIOS

1. Excavación de la masa deslizada y reemplazo con relleno compactado o contrafuerte de roca triturada. El pie del contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca por debajo del plano de deslizamiento. Se utiliza manto de drenaje con salida de flujo por gravedad detrás del talud del contrafuerte.

1. Se requiere acceso para el equipo de construcción y área de almacenaje. El suelo excavado puede utilizarse como relleno. Se puede requerir calzaduras de estructuras existentes. Si la estabilidad es crítica durante la construcción, se puede realizar en secciones cortas.

III CONTRAFUERTE DE TIERRA O ROCA (O BERMAS DE RELLENO)

2. Utilización de bermas de relleno compactado o roca en el pie y más allá del pie. Debe proporcionarse drenaje detrás de la berma.

2. Se requiere suficiente ancho y espesor de las bermas de modo que la falla no ocurra por debajo o a través de las bermas.

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968)

MÉTODO APLICABLE

ESQUEMA

COMENTARIOS

IV ESTRUCTURAS DE RETENCIÓN

1. Muro de contención del tipo entramado o cantiliver.

1. Usualmente costoso. Los cantiliver pueden ser anclados.

2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con la base cimentada por debajo del plano de falla. Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.

2. El espaciamiento deberá ser tal que el suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse una viga superficial para amarrar los pilotes. Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido utilizados en deslizamientos profundos.

3. Pilotes verticales vaciados en sitio anclados o batería de pilotes o bloques de cimentación. La base de los pilotes por debajo del plano de falla. Generalmente de diámetro de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.

3. El espaciamiento lo suficientemente cerca para que el suelo arquee entre pilares. Los pilotes pueden ser amarrados con viga superficial.

4.

4. Pueden ser usados en taludes altos y en áreas muy limitadas. Debe ser usado un diseño conservador, especialmente en soportes permanentes.

Pernos de anclaje en roca y suelo.

muros

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968)

MÉTODO APLICABLE

ESQUEMA

COMENTARIOS

V TÉCNICAS ESPECIALES

1.

Grouting

2.

Inyección Química

1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios casos. En otros casos no fue satisfactorio.La teoría no está completamente desarrollada.

3.

Electromosis (en suelos finos)

3.

4.

Congelamiento

5.

Calentamiento

4 y 5. Métodos especiales que deben ser específicamente evaluados en cada caso. Puede ser costoso.

Generalmente costoso.