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FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA DEPARTAMENTO DE POTENCIA
ESTIMACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN SISTEMAS RADIALES DE DISTRIBUCIÓN
TESIS DE GRADO Previa a la obtención del Título de INGENIERO ELÉCTRICO
EDWIN OLDRIN MONTESDEOCA GARCES
DICIEMBRE- 1996 QUITO - ECUADOR
CERTIFICACIÓN
Certifico que la presente tesis ha sido realizada en su totalidad por el señor Eduin Montesdeoca Garcés.
ING. PAUL DIRECTOR
AGRADECIMIENTO
Expreso mi sincero agradecimiento al Ing. PAUL AYORA por su magnífica dirección en el desarrollo del presente trabajo y a todas las personas que contribuyeron para su realización.
DEDICATORIA
A MIS PADRES Y HERMANOS
CAPITULO I:
INTRODUCCIÓN
1
1.1
ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DEL TEMA
]
1.2
CONTENIDO Y ALCANCE DEL TRABAJO
4
CAPÍTULO II :
2.1
2.2
CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN DISTRIBUCIÓN
6
REDES DE DISTRIBUCIÓN
6
2.1.1
Conceptos básicos en distribución para estudios de cortocircuito
6
2.1.2
Características de los sistema radiales de distribución
9
2.1.3
Configuración y disposición geométrica de redes aéreas de distribución
11
2.1.4
Calibre y tipos de conductor
15
2.1.5
Protecciones en sistemas radiales de distribución.
21
TIPOS DE FALLA
30
2.2.1
Magnitud y efecto de las comentes de cortocircuito
30
2.2.2
Influencia de la conexión de la fuente y del transfonnador, sobre las corrientes de cortocircuito
2.2.3
33
Características y parámetros de los elementos que intervienen en el estudio
38
2.2.4
Características de las fallas monofásica, bifásica y trifásica
64
2.2.5
Influencia de una fuente de generación o carga inductiva cercana en el comportamiento de las fallas monofásica y trifásica
2.2.6
2.2.7
69
Influencia de una fuente de generación o carga inductiva lejana en el comportamiento de las fallas monofásica y trifásica
74
Modelos matemáticos de los modelos físicos asumidos
75
11 2.3
CÁLCULOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO
2.3.1
El sistema por unidad
79
2.3.2
Componentes simétricas
82
2.3.3
Ejemplo de cálculo: Aplicación a un primario de la Empresa
CAPITULO III:
3.1
Eléctrica Quito S.A
85
ESTUDIO DE SENSITIVIDAD
94
ACONDICIONAMIENTO MATEMÁTICO DE LAS ECUACIONES
95
3. J . J
Variables y parámetros de estudio
95
3.1.2
Acondicionamiento de parámetros para las fallas monofásica y trifásica
3.1.3
Acondicionamiento de ecuaciones para el cálculo de la falla trifásica
3.1.4
3.3
102
Acondicionamiento de ecuaciones para el cálculo de falla monofásico
3.2
97
106
ELABORACIÓN DE UN PROGRAMA DIGITAL
] 12
3.2.1
Algoritmo y diagrama de bloques del programa
] 12
3.2.2
Características del programa
11 5
3.2.3
Datos de entrada y salida
I 19
3.2.4
Análisis de resultados
12]
ANÁLISIS DE LOS PARÁMETROS DE SENSITIVIDAD
129
3.3.1
Efecto de la variación de voltaje y potencia
129
3.3.2
Efecto de la variación de Jos parámetros de alimentación
I 33
'3.3.3
Electo de la variación del calibre del conductor
J 35
111 3.3.4
Efecto de los cambios de conexión del transformador y generador
137
3.3.5
Efecto de la variación de la longitud de las líneas aéreas
141
3.3.6
Representación gráfica de la corriente de cortorcircuito ante las variables analizadas
3.3.7
Determinación de factores y aproximaciones recomendables, para la estimación de la comente de cortocircuito
3.3.8
CAPITULO IV:
4.1
4.2
corotcicuito.
149
DESARROLLO DEL MÉTODO DE ESTIMACIÓN
152
152
Rango dentro del cuál se debe manejar los factores de estimación
152
4.1.2
Modelo matemático para falla monofásica
] 54
4.1.3
Modelo matemático para falla trifásica
1 56
COMPARACIÓN DE RESULTADOS
4.2.1
4.2.2
4.3
146
Influencia de la resistividad del suelo en la magnitud del
MODELO MATEMÁTICO
4.1.1
142
159
Comparación de resultados con valores exactos y otros métodos aproximados existentes.
1 59
Cálculo de errores
164
DEFINICIÓN DE UNA METODOLOGÍA DE ESTIMACIÓN
166
4.3.1
Datos necesarios
166
4.3.2
Factores y modo de determinarlos
1 69
4.3.3
Cálculos y consideraciones necesarias
1 71
4.3.4
Análisis de resultados en la estimación
1 72
CAPITULO V :
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
235
5.1
CONCLUSIONES
235
5.2
RECOMENDACIONES
239
ANEXOS :
A
Gráficos
y tablas utilizadas en el proceso. Datos y resultados de
corrientes de cortocircuito para falla sobre el primario utilizando conductores de cobre . B
Datos y resultados de corrientes de falla para sitemas con carga inductiva por motores.
C
Datos y resultados de corrientes de cortocircuito para falla sobre el primario utilizando conductores de aluminio.
MANUAL DE USO DEL PROGRAMA
MANUAL DEL PROGRAMADOR
BIBLIOGRAFÍA
V
ÍNDICE DE GRÁFICOS Figura 2.1 Figura 2.2 Figura 2.3 Figura2.4 Figura 2.5 Figura 2.6 Figura 2.7 Fieura 2.8 O Figura 2.9 Figura 2.10 Figura 2.11 Figura 2.12 Figura 2.13 Figura 2.14 Figura 2.1 5 Figura 2.1 6 Figura 2.1 7 Figura 2.1 8 Figura 2.19 Figura Figura Fisura Figura Figura O
2.20 2.21 3.1 3.2 3.3
Figura 3.4
Figura 3.5
Figura 3.6 Figura 3.7 Figura 3.8
Figura 4.1
Figura 4.2
Figura 4.3.
Red de operación radial en distribución Disposición geométrica básica en un primario radial de distribución Distancias de seguridad en redes de Distribución, Diagrama unifilar simplificado de un alimentador de distribución Circuito R-L para análisis de cortocircuito Conexión de generadores Conexión de Transformadores Diagrama unifilar de un circuito radial de distribución o Circuito del transformador Representación de conductores por el método de las imágenes. Modelo lineal trifásico de cuatro hilos Modelo lineal trifásico resultante Modelo Simple conductor para sistemas trifásicos con cable aislado Falla trifásica en líneas Diagrama de secuencia positiva para falla trifásica Falla monofásica sobre una línea Conexión de redes de secuencia para falla monofásica Sistemas radiales básicos para carga resistiva e inductiva. Representación fasorial de las componentes de secuencia positiva, negativa y cero. Recorrido del primario D de la subestación Carolina Recorrido del primario £ de la subestación Carolina Sistema radial con carea inductiva Diagrama de secuencia cero para un sistema radial con carga inductiva Diagrama de bloques del programa digital que resuelve falla trifásica y monofásica para sistemas radiales de distribución, con carga resistiva e inductiva Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación de potencia y voltaje para un determinado calibre de conductor de cobre Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación de los parámetros de alimentación (Xcc y Xt), para un mismo calibre de conductor Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación del calibre del conductor para voltaje de 6.3 kV Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación del calibre del conductor para voltaje de 23 kV Comente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación de la conexión del transformador de subestación (D-YT, y YT-YT). Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla trifásica en función de la distancia, subestaciones del grupo 1, longitudes mayores a Ikm. Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla monofásica en función de la distancia, subestaciones del grupo!, longitudes mayores a ! km Curvas de error para falla trifásica y monofásica en función de la distancia, subestaciones dH grupo!, longitudes mayores a 1 km
SUBESTACIÓN
CASOS ESPECIALES:
GRUPO 2: 5/6.25 MVA, 46 - 6.3 kV
No. 2
5.043
504.3
0.198294
No.06
3.7559
375.59
0.266247
No. 13
6.491 5
635.92
0.157252
10 Vieja
5.6773
567.73
O.Í76J40
0.12856
2.6592
265.92
0.376053
0.29993
0. 3 7600
CASO ESPECIAL:
No. 17
GRUPO 3: 8/10 MVA, 46- 6.3 kV
No. 9
4.3415
434.15
0.230335
0.40456
No. J J
5.0206
502.06
0. 1 99 1 79
0.26979
No. 12
6.0982
609.82
0.163983
No. 8
3.7691
376.91
0.265315
0.37335
42 GRUPO 4: 15/20 MVA
46 - 23 kV
EPICLACHIMA
5.4446
544.46
0.183668
0.25532
STA ROSA
5.9246
592.46
0. 1 68788
00701
SAN RAFAEL
4.3414
434.14
0.230340
02904
GRUPOS: 20/27/33 MVA
46-23 kV
No. 18
3.2286
322.86
0.309732
0.79604
No. 19
(53)
es decir: laO Jal Ja2
O Ja O
(54)
obteniéndose el equivalente de Thevenin de la red de secuencia positiva, como se muestra en la figura 2. J 5 :
66
V
V - zl lol
IGJ
Figura 2.15. Diagrama de secuencia positiva para falla trifásica La ecuación de voltaje para esta red es: Val = V - Z l * I a l
(55)
como: Val = Va = O O =V-Zi*Li De donde: /
.
V.
(56)
donde Li representa la corriente de falla trifásica de secuencia positiva.
FALLA BIFÁSICA: En la mayoría de sistemas trifásicos, la falla bifásica representa un porcentaje
67 de la falla trifásica (común de 87%), por lo que el cálculo de esta falla no siempre es requerida, a pesar que en ciertas ocasiones puede presentar un valor más elevado que el obtenido para falla trifásica.
En vista que el objetivo es determinar el valor máximo y mínimo de corriente no pondremos énfasis en determinar más características de este tipo de falla
FALLA MONOFÁSICA: Es la más frecuente, y en sistemas con neutro sólidamente puesto a tierra es ligeramente menor y en ocasiones igual a la corriente de falla trifásica excepto cuando el neutro posee un valor elevado de impedancia de puesta a tierra.
Supóngase una falla monofásica de un sistema trifásico como el de la figura 2.16:
Figura 2.16. Falla monofásica sobre una línea
68
donde las condiciones de falla son:
Va = O Ib = Ic = O / íao
la
1
>
i \
0
1 a a%
~ 3 ,
***t
1 1 1
^ /
\o
/
la la
V
}
\ Ia. / 1-0-0 1-0*0
3
(57)
1 ** «,
1-0-0,
«
\
Ia/3
\Ia/3¿
(58)
como se observa, existen tres componentes de secuencia que poseen el mismo valor de corriente Lo = Li = Ia2, esto sugiere que las redes de secuencia positiva negativa y cero están conectadas en serie, como muestra la figura:
Figura 2.17. Conexión de redes de secuencia para falla monofásica
69
por lo tanto: Va = VaO + Val + Va2 Va = E - Zl lal - Z2 Jal - Zo laO
como
Va = O O = E - Zl lal - Z2 lal - Zo íaO E = Zl lal + 2,2 Ia2 + Zo ÍaO
(59)
pero durante la falla: la = lal + Ia2 + ÍaO = 3 lal
(60)
donde:
LIF
=
Corriente de falla monofásica, [pu]
V
=
Voltaje de la fuente durante la falla, [pu]
2.2.5 Influencia de una fuente de generación o carga inductiva cercana en el comportamiento de las fallas monofásica y trifásica
Los parámetros de la fuente inciden directamente en el cálculo del cortocircuito sobre todo para distancias cortas en primarios de distribución, mientras que para
70 distancias largas son más representativas las impedancias de los conductores primarios.
Para objetos de estimar corrientes de falla monofásica y trifásica en los primarios locales, dado que el margen de error permite manipular datos de corriente entre ±5% y tomando en cuenta que durante la estimación se debe contar con el menor número de datos del sistema, se considera que para distancias menores a 200 metros las corrientes de falla son dependientes exclusivamente de la potencia, reactancia de cortocircuito y del nivel de voltaje de la fuente de alimentación (subestación), es decir que para distancias menores a la mencionada se puede considerar que el cortocircuito ocurre a nivel de las barras de la subestación, para lo que se requiere únicamente datos de la fuente, esta afirmación es válida como producto del estudio puesto que para dicha distancia los errores entre la corriente de falla exacta y la corriente de falla estimada se acercan al error límite ( ±5%), o a su vez los valores de corriente producen errores poco manejables.
Por lo tanto, la distancia a la que se encuentre el generador respecto al lugar eje la falla en el sistema local, influye directamente en el cálculo de cortocircuito, de tal forma que para longitudes hasta los 200 metros las corrientes de cortocircuito serán elevadas, dependientes de los parámetros de la fuente de alimentación y del transformador de generación, en cambio para longitudes entre 200 y 1000 metros
71 promedio, las corrientes de falla siguen siendo elevadas, pero dependientes en su mayoría de los parámetros de la fuente y en menor grado de los parámetros de los conductores primarios . Mientras tanto para longitudes mayores a 1000 metros, las comentes de falla decrecen en magnitud comparadas con las magnitudes de corriente de los dos casos antes mencionados, volviéndose dependientes en su mayoría de los parámetros de los conductores primarios, véase
las tablas del anexo A para los
diferentes grupos de subestaciones donde se muestra Jos valores de corriente de falla por unidad.
También es común encontrar en los sistemas de distribución cargas inductivas, formadas por grandes motores o por grupos de ellos con capacidades menores pero que en conjunto son comparables con los anteriores. Para cálculo de cortocircuitos, en vista que los motores sincrónicos contribuyen por un tiempo mayor a la falla son generalmente considerados para el cálculo de cortocircuitos, sin embargo no hay que desmerecer el efecto con el que pueden contribuir en los primeros 4 ciclos los picos de corriente de falla los motores de inducción sobre los elementos de protección*4.
La contribución al incremento de la corriente total de cortocircuito por parte de los motores, se explica de la siguiente forma:
72 Un motor sincrónico está formado por el devanado de campo y por el devanado del estator, por donde circula la corriente continua y la corriente alterna respectivamente. El motor sincrónico demanda corriente alterna del sistema para convenirlo en energía mecánica. Cuando se presenta el cortocircuito en el sistema, el voltaje en éste se reduce a un valor muy bajo, suspendiendo la entrega de energía a la carga mecánica que inicia su frenado lentamente, sin embargo de manera similar como el primo motor acciona al generador, la inercia de la carga y del rotor del motor accionan el motor sincrónico, comportándose como un generador que entrega por varios ciclos una contribución de corriente al cortocircuito, dependiente del valor de la reactancia subtransitoria del motor.
En el caso de motores de inducción, la inercia de la carga y el rotor de un motor de inducción, tiene el mismo efecto que sobre un motor sincrónico, es decir el motor se comporta como generador luego de pocos ciclos de que se inició la falla. Existe sin embargo una diferencia importante: el motor de inducción no tiene devanado de excitación de corriente continua, pero existe un flujo en el motor de inducción durante la operación normal, este flujo actúa como el producido por el devanado de campo de corriente continua en el motor sincrónico, este campo es producido por inducción desde el estator y permanece dentro de valores normales mientras el voltaje es suministrado por la fuente. Debido a que durante el cortocircuito el voltaje es
73 súbitamente removido, el flujo del rotor no puede decaer instantáneamente, permaneciendo durante unos pocos ciclos que en unión con los efectos de la inercia producida por las partes mecánicas, accionan al motor de inducción que a su vez genera un voltaje en el devanado del estator y produce una corriente de cortocircuito como aporte del motor a la falla, esto sucede hasta que el flujo del rotor decae a cero. La corriente aportada por el motor de inducción, desaparece casi por completo a los cuatro ciclos, debido a que no hay una corriente de campo sostenida en el rotor que proporcione el flujo, como sucede en la máquina sincrónica. Como el flujo no es suficiente para mantener el aporte de comente de falla durante mucho tiempo, afectan momentáneamente el comportamiento de las protecciones, de aquí que la inclusión de motores de inducción en estudios de cortocircuito se debe hacer en ciertos casos*4.
En vista que todo sistema industrial cuenta comúnmente con bajas cargas inductivas monofásicas que en los sistemas locales no superaran los 50hp, ellos no ejercerán influencia alguna sobre el valor de la corriente de falla monofásica total, por ello el análisis para carga inductiva se realiza en su totalidad para falla trifásica.
En general para el sistema local, se debe esperar aportes significativos de corrientes de cortocircuito trifásicas por parte de cargas inductivas ubicadas a cortas distancias del punto de falla sobre todo para longitudes en el primario que superen los
74 1000 metros, puesto que para primarios con longitudes menores a la mencionada el aporte de motores es despreciable ya que en dicho tramo la fuente ejerce su efecto predominante. Ver tablas del anexo B.
Para motores que operan a 440 V con potencias hasta los 500 hp, cuyo transformador de distribución se alimenta de un primario a 23 kV, se puede considerar despreciable su aporte a la falla, esto se clarifica si consideramos que las subestaciones que operan a dicho voltaje manejan altas potencias de cortocircuito que comparadas con la potencia de los motores son demasiado elevadas.
2.2.6 Influencia de una fuente de generación o carga inductiva lejana en el comportamiento de las fallas monofásica y trifásica
Cuando la falla se da a distancia mayores a 1000 metros, los parámetros de la fuente no ejercen mayor efecto en el cálculo, debido a que las impedancias de los conductores para dichas distancias son elevadas y por tanto más representativas que Jos parámetros de la fuente y su transformador. De allí que el aporte de la fuente no ejerce mayor efecto sobre Ja corriente de falla para longitudes largas de los primarios.
En el caso de motores para fallas alejadas de la fuente, considerando que las
75 cargas constituyen fracciones de la potencia total de la subestación (por lo general menor a la décima parte de la potencia nominal) el efecto que ejerce sobre la corriente de cortocircuito es mucho menor que aquel que ejerce la subestación, lo que lleva a despreciar su efecto, siempre que los primarios operen a 23 kV y los motores no sobrepasen aproximadamente los 500 hp operando a voltajes menores a 600 voltios (440 voltios); mientras que en primarios operando a 6.3 kV en subestaciones de 15 MVA, los efectos que producen los motores sobre la corriente de falla se despreciará para motores con potencias menores a 110 hp aproximadamente, operando a voltajes menores a 600 voltios, ver tablas del anexo B para primarios operando a 6.3 kV
En primarios a 6.3 kV, cuando las potencias de los motores o cargas inductivas excedan los valores mencionados, se debe tomar en cuenta el creciente efecto que pueden tener sobre las corrientes de falla. Es así que para estimar dichas corrientes en sistemas que involucran motores, se debe corregir la comente estimada de cortocircuito multiplicando por uno, más una constante que considera el aporte del motor ( I -f PM [%]), según el valor obtenido de la figura 4.19 del capítulo 4.
2.2.7 Modelos matemáticos de los modelos físicos asumidos
Se asumen dos modelos básicos: el primero para primarios radiales con carga
76 resistiva y el segundo para primarios radiales con carga inductiva. Estos modelos básicos se muestran en la figura 2.18, para los cuales se calcula la corriente trifásica y monofásica.
G
TI
:¿
Á
•-
/,
I
T7T
:
i/>r
;<
a)
b)
Figura 2.18: Sistemas radiales básicos para carga resistiva e inductiva.
considerando las ecuaciones 56 y 60 respectivamente, donde las impedancias de secuencia positiva, negativa y cero tomarán los valores que muestra la expresiones siguientes:
Para carga resistiva: (61) (62)
77 Para carga inductiva:
donde:
^ • R™ - / x™
(64)
*, - *«*/*«
(65)
¿o - *w/*™
(66)
RIJ
=
Resistencia de secuencia positiva de la línea aérea
Xcc
=
Reactancia de cortocircuito de secuencia positiva de la subestación
Xti
=
Reactancia de secuencia positiva del transformador de subestación
XLI
=
Reactancia de secuencia positiva de la línea aérea
RIJO
=
Resistencia de secuencia cero de la línea aérea
Xcco
=
Reactancia de cortocircuito de secuencia cero de la subestación
Xto
—
Reactancia de secuencia cero del transformador de subestación
Xi/j
=
Reactancia de secuencia cero de la línea aérea
Rnii
=
Resistencia Thevenin de secuencia positiva, vista desde el punto de falla
XTJÍJ
=
Reactancia Thevenin de secuencia positiva, vista desde el punto de falla
RTHO =
Resistencia Thevenin de secuencia cero, vista desde punto de falla
XHO
=
Reactancia Thevenin de secuencia cero, vista desde punto de falla
Las resistencias y reactancias Thevenin de secuencia positiva, negativa y cer se calculan según las ecuaciones del capítulo 3 numeral 3.] .3.
79 2.3
CALCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO
2.3.1 El sistema por unidad
Los sistemas de potencia y sistemas industriales, cuentan con valores elevados
de voltaje y potencia, como es el caso del kilo-Voltio (kV), kilo-Volt-Ampere (KVA),
kilo-Ampere, etc. que son valores comunes en los sistemas trifásicos. Estas cantidades junto con los valores de impedancia es más sencillo expresarlos por unidad, ya que se logra simplificar la notación y los cálculos, en especial si en un mismo sistema se manejan distintos niveles de voltaje y distintos valores de potencia en los equipos.
El valor por unidad, es la relación de dicha cantidad (X) entre su valor base (XBasr). De tal forma que se puede expresar por unidad los valores de: corriente, potencia aparente, potencia activa, potencia reactiva, resistencia, reactancia e impedancia, mediante la ecuación.
x "
*L
(67)
donde el valor resultante Xpu es un valor escalar o complejo adimensional. Mientras que el valor base es un valor de referencia, seleccionado en forma arbitraria según
convenga.
Para cálculo de corriente de cortocircuito también conviene expresar J cantidades y parámetros del sistema por unidad, obteniéndose menor confusión en
manejo de datos, valores de impedancias dentro de una banda muy estrecha, inclusiv
en dichos cálculos de cortocircuito se puede expresar los voltajes de Ja fuente como por unidad sin que los resultados se alejen de la realidad.
Las expresiones más comunes que se usan para determinar las corrientes de fal
y que permiten relacionar las cantidades por unidad con las cantidades base de lo
diferentes datos y parámetros de un sistema trifásico, se resumen a continuación*5: POTENCIA BASE : fiVjB
SB =
(68)
CORRIENTE BASE :
,
v.
(69)
vi
(70)
IMPEDANCIA BASE : 7 =
IMPEDANCIA POR UNIDAD :
^F~
8 (71)
CAMBIO DE BASE DE ÍMPEDANCIA :
zi £» (YiL 2
donde:
VBI
=
Voltaje base anterior, [kV]
Vfi2
=
Voltaje base actual, [kV]
SBI
=
Potencia base anterior, o potencia base del equipo, [MVA
SB2
=
Potencia base actual, [MVA]
IB
=
Corriente base, [kA]
ZB
=
ímpedancia base, [Q]
Zlpu =
ímpedancia en la base anterior, [pu]
Z2pti =
ímpedancia en la base actual, [pu]
Para objetos de cálculo, en los sistemas trifásicos es común usar el voltaje
nominal (fase-fase) del sistema como voltaje base y un valor conveniente en KVA ó MVA como potencia base, que para sistemas eléctricos de potencia es JOO MVA.
En vista que las impedancias por unidad de los equipos vienen expresadas sobre
la base del equipo, que normalmente es diferente a la base del sistema y debido a que
8
todas las impedancias del sistema deben expresarse sobre una misma base para cálculo
por unidad, es necesario convertir todos los valores a la base común seleccionada, par
lo cual se utiliza la expresión 67, y cuando las relaciones de transformación de lo
transformadores corresponden a los voltajes nominales, la ecuación para cambio d base se simplifica: (73} v J/
22 100
2.3.2 Componentes simétricas
La teoría de componentes simétricas, establece que todo sistema trifásico
desequilibrado puede ser descompuesto en tres sistemas equilibrados, denominados
de secuencia positiva, negativa y cero independientes, de tal forma que se pueden
resolver cada una de ellos como un sistema balanceado que permite obtener los resultados del sistema original.
Dichas componentes de secuencia cuyas representaciones se muestran en la figura 2.1 9, cumplen con Jas siguientes características:
Las componentes de secuencia positiva, son de igual magnitud desfasados 120°
y con la misma secuencia de fase del sistema original.
Las componentes de secuencia negativa, son de igual magnitud desfasadas 120 y con la misma secuencia de fase del sistema original.
Las componentes de secuencia cero, están formadas por tres vectores de igu magnitud sin desfasamiento.
i
Figura 2.19.
V
Representación fasorial de las componentes de secuencia positiva, negativa y cero
Como cada uno de los vectores desequilibrados originales se puede expresa
mediante tres vectores equilibrados, se tiene que la componente original de voltaje e igual a la suma de las componentes de voltaje del sistema equilibrado es decir: Va = Va \.VaO .Va ;
2
o
Ve = Ve.Ve.Ve ¡ 2 0
(74)
que empleando operadores de componentes simétricas, se establecen las relaciones: Vb. = a'Va. Vb2 = a Va2
Vc.-a Va. Vc2=a2 Va,
(75)
8
AI sustituir en las ecuaciones anteriores y realizando las operaciones matriciale
necesarias, se pueden expresar los voltajes de secuencia en función de los voltajes d fase originales como: /
\
\
Va =
1 I
Va
°« 1 1
r
1
Va
1 a a2
i
1 a2 at
Vb
v
Vc)
(76)
de manera similar, se puede escribir para las corrientes:
'*. la
/
1 ~ ¥
'j i
\
1i
1\
1 rf /i 5
Ib
1 ** a>
7o
(77)
Para los estudios de cortocircuito y en particular para fallas a tierra, se requiere
de la formación de redes de secuencia positiva negativa y cero. La red de secuencia
positiva se obtiene de reemplazar cada elemento del sistema por su impedancia y cada
generador por una fuente de voltaje en serie con su impedancia de secuencia positiva.
En el caso de existir motores en el circuito, su representación será similar a la de los
generadores. La red de secuencia negativa es la misma de secuencia positiva pero con
las fuentes cortocircuitadas; mientras que la red de secuencia cero es dependiente de
la forma como esté conectado el neutro de los equipos que tienen conexiones a tierra,
debido a que por ella solo circula corrientes de secuencia cero, que aparecen durante la falla a tierra.
85
2.3.3 Ejemplo de cálculo: Aplicación a un primario de la Empresa Eléctrica Quito S.A
Pl
3 (5 x I/O; Cu
Figura 2.20. Recorrido del primario D de la subestación Carolina
Para carga resistiva se usa un primario comercial (D) y otro residencial (E), derivado de la subestación Carolina que se muestran en la figura 2.20 y 2.21 respectivamente, disposición ABC triángulo, en postes de hormigón, para
Tomado de plano de primarios, Arca de distribución de la Empresa Eléctrica Quito
86 características especificadas en las normas de la Empresa Eléctrica Quito.
Para el primario D (figura 2.20) se estima las corrientes de falla trifásica y
monofásica a 300 metros y a 1500 metros de la subestación en los puntos PI y P2.
SOLUCIÓN:
El primario cuenta con un conductor 3/0 AWG de cobre. Para la estimación de falla monofásica y trifásica se utilizan las ecuaciones 98 y 99 respectivamente. L = 300 m. de la tabla 3.9: ZB = 0.3969 Q de la tabla 4.3: XL = 0.411733 fi/km multiplicando por la longitud y dividiendo para la impedancia base se obtiene : XL = 0.311212 [p.u] de la tabla 4.1 se obtiene a y c, de la curva correspondiente en la figura 4.7 y para 300 metros se obtiene b : a- 0.01,
c= 0.2,
b= 0.63
al reemplazar los datos anteriores en la expresión 99 se obtiene:
8
e
t/O.OKO.63" * 0.3112126 = ¿ 0.2*0.31121162
Ie3F = 0.81 9845 p.u valor que debe compararse con la corriente real calculada mediante e] programa cuyo valores se presentan en la tabla A.7.1 del anexo A, de la siguiente forma :
_ 0.819984 - 0.813327 0.813327
para falla monofásica se debe contar con la reactancia de secuencia positiva, negativa
y cero de las líneas. La reactancia de secuencia positiva y negativa es la misma,
mientras que la reactancia de secuencia cero se vuelve a tomar de la tabla 4.3 y se la procesa de manera similar a la reactancia de secuencia positiva :
w
1.993137 • 0.3 ~ 0.3969
X u o = 1.506628 [p.u] de lo cual : XIT - 2 X + Xi,o - 2.1289523 [p.u]
8 nuevamente de la tabla 4.1 y de la figura 4.7.1 se obtiene : a=
0.1,
c= 0.61,
b= 0.7
reemplazando en la expresión 98 se llega a : je !"
3 V°J * 0.61u * 2.1289552 (0.2 * 2.1289523)2
Ie jr - 0.658378 p.u que al realizar comparaciones con el valor de corriente calculada mediante e programa, resulta en un error de : m
0.658378 - 0.658378 0.658378
=
Cuando la falla se produce a 1500 metros de la fuente, con un procedimiento
similar y con la ayuda de las curvas de la figura 4.7 y 4.7.1 correspondiente a la subestación Carolina se tiene : Falla trifásica, primario D. 1500 m.: Xu = 1.5560582 [p.u] a = 0.01,
c - 0.20,
Ie31 - = 0.358312 p.u c% = 1.369 Falla monofásica, primario D 1500 m: Xi/> = 7.532642 [p.u]
b - 0.39
89
XLT= 10.6447581[p.u] a=O.I,
c=0.7,
b=0.7
Ie]F = 0.358312 p.u c % = 1.369
Figura 2.21. Recorrido del primario E de Ja subestación Carolina
9
Para el primario E se estima corrientes de falla trifásica y monofásica, a 800 y
1200 metros desde la subestación al punto de falla (puntos PI y P2), para lo cual se sigue el mismo procedimiento del primario D para 300 metros.
Falla trifásica, primario E, 800 m.: XLI = 0.8298977 [p.u] a = 0.01,
c = 0.20,
Ie3í - 0.5405066 [p.u] e % = 1.383
Falla monofásica, primario E 800 m: XLO = 4.017409 [p.u] XLT = 5.6772043 [p.u] a= 0.1,
c= 0.7,
b= 0.66
Ie ir = 0.35583 [p.u] e % = 1.837
Falla trifásica, primario E. 1200 m.: Xu - 1.2448466 [p.u]
b = 0.36
91 a = 0.01,
c = 0.20,
b = 0.378
Ie:i] = 0.413938 [p.u] e% = 2.1157 i
Falla monofásica, primario E 1200 m: XLO = 6.0261134 [p.u] XI.T = 8.5158066 [p.u] a= 0.1,
c= 0.7,
b= 0.695
Ie IF = 0.263981 [p.u] c% - 2.356
Para carga inductiva se toma un primario Industrial de la subestación Epiclachima que alimenta a cargas de industrias locales cercanas, como es el caso de la fábrica ENDESA ubicada aproximadamente a 1000 metros de la subestación, con carga promedio de motores en funcionamiento de 300 hp, operando a 440 voltios y alimentado por un transformador de ] 000 kVA con 4.3 % de reactancia.
Según datos proporcionados por la Empresa Eléctrica Quito, los primarios con que cuenta la subestación Epiclachima son de calibre 4/0 AWG, operando a 23 kV.
9
Con ayuda de la tabla 4.5, la curva correspondiente del factor b de la figur 4.10.1 y de la expresión 100 se determina la corriente de falla trifásica estimada partir de los cálculos previos: XLI = 0.0764495 [p.u] a = 0.01,
c = O.I,
b-0.22
¡e
* 3 V Q l T 0-22" - 0.0764495 (0.1 - 0.0764495}2 *
de donde :
Ie 3F = 1.1095612 [p.u] que comparando con el valor real de la tabla A. 12.] se obtiene un error de : e% = - J.743
Como la carga está formada por componentes inductivos (motores) y en vista que el sistema opera a 23 kV el aporte del motor es despreciable, por lo tanto la corriente estimada para falla sin carga inductiva sirve para cualquier requerimiento sin que sea necesario incluir el efecto de Jos motores, tal como muestran los cálculos siguientes :
93
La corriente total con aporte del motor, toma el valor de : ISIT= 1.124571 [pu] esta corriente puede determinarse sumando el aporte del motor a la comente calculada por el programa para falla sin motor, tomando los aportes de las tablas del anexo B (tabla Bl para este caso), y las corrientes sobre el primario de las tablas del anexo A (tabla A. 12.1). En caso de requerir mayor exactitud se debe utilizar el programa tal como muestra la tabla A6 de los anexos para los datos del ejemplo.
Al comparar el valor de corriente calculada por el programa con el valor estimado de corriente, se obtiene un error de : e% = -2.575 con lo cual se concluye que no es necesario considerar el efecto de motores cuando el primario opera a 23kV.
En el caso de requerir mayor precisión se puede considerar el aporte PM recomendado en el capítulo cuarto, que será de 1 %, es decir: lesir = (] + 1%/100) (1.095612) lesiT = (1.01) (1.095612) - 1.106568 que comparado nuevamente con la corriente total, resulta un error de : e% - - 1.601
CAPITULO III
INTRODUCCIÓN
El capítulo contiene información respecto al acondicionamiento matemático de las ecuaciones para el cálculo de falla monofásica y trifásica, previo a la elaboración del programa digital, el cual cuenta también con la información necesaria para su adecuado conocimiento y su buen manejo.
Son analizados teórica y gráficamente los resultados obtenidos del programa digital, mediante un estudio que determina el comportamiento y el efecto que producen, sobre las corrientes de falla, las variaciones de los parámetros y datos de entrada del sistema, de manera que se dejan sentadas las bases y los criterios para la determinación de ecuaciones de estimación de corrientes de cortocircuito mediante la utilización de factores que intervienen en dicho cálculo.
95 ESTUDIO DE SENSITIVIDAD
3.1
ACONDICIONAMIENTO MATEMÁTICO DE LAS ECUACIONES
3 . 1 . 1 Variables y parámetros de estudio
Las variables a determinar constituyen la corriente de cortocircuito trifásica y la comente de cortocircuito monofásica, calculadas en forma exacta, teniendo como variables los parámetros de la fuente de alimentación y de los transformadores, calibre y longitud de conductores primarios y el tipo de carga al que sirve el primario.
La fuente de alimentación, se toma según los datos del sistema radial de la Empresa Eléctrica Quito. A las subestaciones se las estratifica de acuerdo a su nivel de voltaje (6.3 kV, 13.8 kV ó 23 kV), su potencia nominal y la potencia de cortocircuito en la barra de 46kV.
El transformador de subestación permanece con sus datos inalterables y para considerar casos generalizados las relaciones de transformación corresponderán a los voltajes nominales del sistema, de tal forma que sus reactancias en la nueva base de potencia, se calculan mediante la expresión 72.
96 La red primaria en cambio, se considera trifásica con los conductores en disposición triángulo, debido a su presencia mayoritaria en la red local, con los espaciaminetos geométricos tomados de las normas de la Empresa Eléctrica Quito en sus diferentes niveles de voltaje. Los conductores podrán ser fabricados de cobre o aluminio y sus calibres los recomendados en distribución, de allí se deducirán datos de resistencia, radio medio geométrico, diámetro del conductor y coordenadas que determinarán los espaciamientos geométricos recomendados.
La longitud de los primarios son considerados convenientemente, entre un mínimo de 200 metros y un máximo de 5000 metros para cualquiera de los conductores recomendados.
Cuando el sistema involucra cargas industriales (motores), se debe considerar a más de la reactancia del transformador de suministro, la impedancia del alimentador industrial con longitudes mínimas de 50 metros, así como la reactancia subtransitoria del motor, lo que permitirá determinar las reactancia de secuencia positiva, negativa y cero de la máquina.
A continuación, la tabla 3.1, presenta un listado de los parámetros y variables utilizadas en el cálculo de corrientes de falla monofásica y trifásica, dichos parámetros
97
están basados en los circuitos básicos de la figura 2.18.
Tabla 3.1
Parámetros usados en el cálculo de corrientes de falla y datos usados en su determinación.
ELEMENTO DEL SISTEMA
PARÁMETROS REQUERIDO
DATOS DE ENTRADA PARA
EN EL CALCULO HE 1 1 * Y
DETERMINACIÓN DE
130
PARÁMETROS
PUENTE
XCC1, XCCO
sccsr, SB
TRANSFORMADOR
Xtl.XtO
Xi |%],SB1
LINEA AEREA
RLl + J X I . I
ri. íi, gmr, flecha,
RLO + j XLO
X(i),Y(i).p
XM 1 , XMO
Xd" [%], SB2
MOTOR CABLE AISI.AIX)
ral +j x a J ; raO +j XaO
ro, ri, Rdc, Sab, Sac, Sbc, TI,T2, ~
según notación indicada en el capitulo anterior.
3.1.2 Acondicionamiento de parámetros para las fallas monofásica y trifásica
Los elementos involucrados en el cálculo de corrientes de falla se acaban de mencionar, por lo tanto se puede considerar al sistema visto desde la barra de 46kV como equivalente a un generador cuya reactancia de secuencia positiva se calcula mediante la ecuación ] 8, para 100 MVA de potencia base, mientras que la reactancia de secuencia cero se considera dato proporcionado por la empresa suministradora.
98 Para los transformadores es conveniente conocer su reactancia expresada en su propia base, que es utilizada para determinar las reactancias de secuencia positiva, negativa y cero, y se calcula a partir de la siguiente expresión: (7R\—H
X%S 67
donde:
Xti, Xt2, Xto:
Reactancias de secuencia positiva, negativa y cero del transformador, [pu]
SBI:
Potencia base del transformador, [MVA].
Ss2:
Potencia base del sistema, (100 MVA).
Xt
se puede expresar cada término de dicha ecuación como:
R
C
(factor de cortocircuito)
O SE.
GRUPO 3
10
Elaboración: el amor
FALLA MONOI AS JCA(I>-YTj
154 Las curvas determinadas para el factor de longitud b en el caso de falla trifásica son generalmente más sensibles a los cambios y mucho más cuando se trata de distancias cortas entre la subestación y el punto de falla (hasta 400 metros), en cuyo caso los valores de b puede alcanzar en ocasiones valores mayores a la unidad, por esta razón para subestaciones a 13.8 y 23kV se debe tener mucho más cuidado en determinar los valores de las milésimas, cálculos realizados a 6.3 kV son menos sensibles que para los voltajes anteriores. Los factores a la misma distancia para falla monofásica son por lo general menos sensibles y permiten manejar los datos con mayor libertad. Cuando las distancias son superiores a 400 metros el factor de longitud b toma siempre valores menores a la unidad sin que llegue a ser menor a una décima en conductores de cobre y menor a 0.095 en conductores 4 AWG de aluminio, pudiendo contar cada dato con cifras del orden de las milésimas sin presentar ningún problema en su determinación. Para objetivisar lo dicho véase las curvas en las figuras al final del capítulo, ayudándose con la guía de la página 1 73.
4.1.2 Modelo matemático para falla monofásica
Para el desarrollo del modelo matemático, se toma como referencia la expresión contenida en la norma VDE OIOO* 13 , buscándose una adaptación para el caso
155
estudiado en la presente tesis, para ello se realiza una serie de pruebas empíricas con
diferentes ecuaciones y modelos algebraicos que involucran datos tanto de reactancia
de conductores primarios como datos que involucran características matemáticas de los elementos que participan en el estudio, tal es el caso de la raíz cuadrada que puede presentarse por la presencia de la sección de conductores en los cálculos o un logaritmo natural que participa en la determinación de las reactancias de secuencia positiva, negativa y cero, que tiene relación con Ja geometría del sistema. Como en la falla monofásica se requiere de la suma de las impedancias de secuencia, la expresión matemática para estimar corrientes de cortocircuito monofásica (que resulta de modificar la expresión matemática para estimar corrientes de falla trifásica) involucrará la suma de reactancias de secuencia positiva negativa y cero como muestra la expresión 97: XT = 2 XLI + XLO
(97)10
que se utiliza en la ecuación de estimación de corriente monofásica siguiente : 11
XT
(c * *)*
donde:
IHF
=
a,b,c =
Corriente de cortocircuito mofásica estimada, [p.u] Factores de estimación para falla monofásica11
Ver . tabla 4 . 1 , labia 4.2 y curvas del factor h ¿1 final dd capítulo
156 XT =
Reactancia total del conductor primario a diferente longitud, [p.u]
Xu , Xi.o = Reactancia de secuencia positiva del conductor primario a diferente longitud de falla, [p.u] Xi.i , XLO = Reactancia de secuencia cero para el conductor primario a diferente longitud de falla, [p.u]
Esta expresión es válida para cualquier nivel de voltaje y potencia, cualquier conexión del transformador de subestación y para todo calibre del conductor primario.
4.1.3 Modelo matemático para falla trifásica
Este modelo matemático fue el primero en desarrollarse empíricamente con la ayuda de una hoja de cálculo, donde se procesaron los datos de corriente de falla monofásica y trifásica obtenidos a través del programa digital ESTJM1CC desarrollado anteriormente, para ello se consideró aceptable un margen de error de ±5%; al inicio se intentó determinar las tendencias de las corrientes trifásicas por métodos estadísticos convencionales sin que se obtengan resultados satisfactorios, sobre todo en los errores, pues sus valores excedían el margen de error previsto, además las
157
ecuaciones resultantes presentaban
formas extensas y complicadas lo cual va en
contra de la simplicidad perseguida, de esta forma se logró determinar una serie de
ecuaciones empíricas dependientes de muchos factores al principio, que finalmente se resume en la expresión :
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Figura 4.S.4. Factor b como fundón de la distancia L, para varios calibres de conductores de cobre, Grupo 2, falla monofásica (D-YT SE 17
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1.78 1.75
—n—4 AWG
—X-2 AWG
1.72
—A—1/0 AWG
1.69 1.66
2/0, 3/0 AWG
1.63
—(—4/0 AWG
1.60 1.57 1.54 1.51
266.8,300 MCM
1.48
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0.61 0.58 0.55 0.52 0.49 0.46 0.43 0.40 0.37 0.34 0.31 0.28
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0.3
L/km
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4.5
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204 2,46)
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0.90 0.86 0.82 0.78 0.74 0.70 0.66 0.62 0.58 0.54
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0,50 0.46 0.42 0.38 0.34 0.30
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0.3
0.4
Figura -1.13.3. Tactor b como función de la distancia L, para varios calibies de conductores de aluminio, Grupo 1, falla trifásica, SE \
205
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0.85 0.83 0.81 0.79 0.77 0.75 0.73 0.71 0.690.670.650.630.61 0.59; 0.57 0.55 0.53 > 0.51 0.49 0.47 0.450.43 j 0.41 0.39 • 0.37 0.35 0.33 0.31 ¿ 0.291 0.27 0.25 0.23 0.21 0.190.17 0.15 0.13 0.11 £ 0.4
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0.5
0.6 L/Km
0.59 0.57 0.55 0.53 0.51 0.49 0.47 0.45 0.43 0.41 0.39 K °-37 0 0.35 - ^ o 0.33 "- 0.31 > 0.29 0.27 0.25 0.23 0.21 "-•^••j: 0.19 0.17 0.15 0.13 0.11 | 0.09 -
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5.0
L/km figura 4 . ] ' > . ] . Factor b como fundón dt la (listan da I., para vario-, raliíne-i Je cxmduCt-'jrfü «Je aliuninio, Grupo?, falla tri/ásica.
215
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0.24
-2 AWG -1/0,2/0,3/0 AWG -4/0 AWG 266.8,300 MCM
0.23 0.22 0.21 0.2 0.19 0.18 0.17 0.16 0.15 0.14
1.0
1.5
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5.0
L/km
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224
1.18 1.17 1.16 1.15 1.14 1.13 1.12 1.11 1.10 1.09 1.08 1.07 1.06 1.05 1.04 1.03 1.02 1.01 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89 0.88 0.87 0.86 0.85 0.84 0.83 0.82 0.81 0.80 0.79 0.78 0.77 0.76 0.75 0.74 0.73 0.72 0.71 0.70 0.69 0.68 0.67 0.66 0.65 0.64 0.63 0.62 0.61 0.60 0,59 0.58 0.57 0.56 0,55 0,54 0.53 0.52 0.51 0.50 0.49 0.48 -fc
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80018 725.12
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0410
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CONDUCTOR: 300 MCM, Cu 0.2 03 04 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0.99
1.0 15 20 30 35 40 45 50
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118832 103377 91479 82037 74261
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1.330 1.1979863 0760 D 8656942 0.01 0560 3.7337940 0.470 3.6676979 0.01 0.430 16365521 0.01 0420 (J.6285703 0.01 0.420 t). 6285703 0.01 0420 Í .6285703 0.01 001 0420 C .6285703 0.01 0420 C .6285703 0.01 0.460 C 6600238 0.01 0500 C .6903017 ú 01 O.G-í'l C l'V'jií'^Ci 001 0580 C 7478308 0.01 0620 0 7752800 0660 C 8019588 0.01 001 0660 0 8019588 001 0660 0 6019586 0.01
0.01
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AJÍ
Tabla A 7.2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, GRUPO 1, falla monofásica conexión D-YT CONDUCTOR: 4 AWG, Cu L
rO
XO
[Km
[PU)
[puj
0.
0.55804C
0.
0.837061 1.1160SC 1.395101 1.674121 1.953142 2.232162 2.511182 2.762300 2.791202 4.185304 5.560405 6.975506 8.370607 9.765708 11.160810 12.555911 13.951012
D. O.í 0.(
o: O.í O.E
1 1 1.Í
2 2.5 3 3.5 4 4.5 S
cFACTORES
a
1.024031.536051 ~ 2.G4806É 2.56008E 3.072102 3.5841 1S 4.0961 3€ 4.608154 5.068969 5.120171 7.680256 10.240341 12.600426 15.360512 17.920597 20.480682 23.040766 25.600853
0.7 RAEí«*b*1.1
toce
2X1 +Xo
b 0.53C
0.77291:
1 .47834*
0.72239E
0.1C
0.5U 0.50C
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0.593567
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SE 7
SE 3
teclF | errorIccIF
error
0.1 C ~0.1t 0.1 C 0.1 C
CAROLtM
¡error
0.724 2.095 2,558
0.704885
2.48 0101190 0.10* 0 089458 0.75C 0 080150 1.S1Í 0 073897 0.55C
SE 13 lec3F «rror 0572311 -211 3 051811E -0738 0 459644 -159 3 0427217 -0.68 5 0 390406 -0.57 S 0 358535 0.84 9 0 330876 1 32 7 0 306776 129 3 0 287666 1.01 5 0.285670 097 3 0211086 0.01 1 0 166559 -067 0137277 -0.80Í 0116645 -0.55Í 0101355 -005£ 0 089584 060? 0 080249 139C 0072638 2.293
SE 02 lcc3F error 0 54468E) 2852 0.49607Í 3673 045207Í 2.234 0.413127 2702 0.37900C 2.415 0349193 3547 0323138 3754 3476 0.300295 0.282085 3014 0280185 2.955 1314 0 208370 0 164930 0280 0136257 -0063 0.115936 0.050 0.100835 0456 0.089138 1055 0.079937 1785 0.072416 2607
CONDUCTOR: 2 AWG, Cu 020 030 040 050 060 070 080 090 099
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oo001
0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
001 001 001 001 0.01
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001
028
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0.01
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001 001
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0.01
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o
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0.1 01
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r. c
01
06
042 045
1
0.1 01 01 01 0.1 0.1
15
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0.55
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A
0.1
A5 5
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0 99
•3
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01
01 0.1 0.1 01 01 01 0.1 0.1 01 0.1
01 0.1 01
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oe 09 0.99 1 15 2 25 3
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023
01
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0.1
0.1 01
01 01 0.1 01 0.1 0.1 01 01
j^
C'
4 45 5
01 0.1 01
0 711 071G 0715 0715
0&fe9M''.1í. 088961 31 6 088961316 088% n 16
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0 10¿SÍ4 0093301 0.0&4241 0076784
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Tabla A 9.3
A27
Tabla A 10.1: Datos utilizados en la estimación de cortodzculto, falla trifásica, GR.UPO2, SE 17 (CONDUCTOR: 4 AWG, Cu ra¡z(»*b* :TORES: 6 L km 01 02 03 04 0.5 06 07 08 09 099 • i 5
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b 0360 0220
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0.150 0150 0150 0150
Ü 366; u 3661 0 37&¿ Q390¿
0150 0150
0 160
2 25 3 35
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0180
001 001
0190
4
0.01
0190
45 5
001 001
0 190
0 4 * >4 04134
0190
Ú4'34
0170
04o;
04134 04134
0190
c = 0.2 Icct 3F pu IccSF 0 5225889 04809660 04364013 0.3979789 0 3755762 0 34986S& 0 3244057' 0 3006662Í 02811727' 02791196Í 0 2078QS5E 01654419? 013816307 011928128 010270253 Q.09012S72 Ü 080276 11 0 07235295
SE 17
error
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001 001 001 00"
001 001 001 001 001 001 001 001 0.01
001 O.Ü1
oc x OC1 001
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CONDUCTOR:1/0 AWG, Cu 01 02 03 04 05 06 07 08 05 099 1 1.5 2 25 'i ^5 4 45 r
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001
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0185
001 001 001 0 0" 001 001
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001 0.01 0.01
001 001
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CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu 01 02 03 04 05 06 07 08 09 0&& 15 2 25 '; -, r 4
001 001 001 001 001 001 001 001 001
0210
001 001 001 001 001 0 01
0 I'I'O 0 270 0 320 0370 0 395 Q42Ü 0445
ce-
0430 0260 0210
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0.200
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0 Ví6
0 5874 0 í/j82 0 6286 f;
t-A'^
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A35
Tabla A 11.3: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPOS CONEXIÓN: YT-YT CONDUCTOR: COBRE 4 AWG c- 0.7 ice» SÍES FACTORES r»iz(«*bM.1) SSE11 1 SJE9 pu |Km a b IcdF | error IcdF | error IcdF | «rror 01 0.2 03 04 05 06 07 08 09 099 1 15 2 25 3
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A42
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o.; o: 04 05 0.6 07 06 09 099 1 15 2 25 3 3.5 4 45 5
.; í E
06 07
o.e 09
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01 01 0 1 0 1
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Ice» 1.070002969 1 056406405 1.03463639-í 1.00886145 7 1.02351651 3 096252001 1 08B722312 5 081801547 3 0.75812784 3 0 70695344 066314B13 i 0.62540372. 059261995E
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•rr 0.32 O.B 0.62 -02 134 3.77 3.43 2.69 1.92 1 35 10 0 85 088
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CONDUCTOR: 250 MCM, Cu 1 13S533 1 117838 1 096935 1 076781 1 057337 1 038567 1 020438 1 002918 D 987647 0 995978 0911152 0643111 0765972 0 736007 0 691957 065284 0617877 0536444
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2 706869 2 672828 2 B5B897 3105321 2 342323 3251157 3579519 3240915 2128277 3042761 1 996456 2 533954 2409131 2 232502 2180395 2293115 2 554975 2977993
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CONDUCTOR: 300 MCM, Cu
02
F*fc(»*bM.1 0.5720425 0 563593 5 0.555050-4 0546410 0.555050'4 0 572042 5 0.588669 3 0 604954 3 0620917 5 0 636576Í 0651946 0.667049; 0.681 892£
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ot
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1 176609 1.153493 1 131245 1.109819 1 089172 1.069262 1 050052 1 031506 1.015355 1.013591 0 932462 0.863186 0.603375 0751233 0.705387 0.664771 0 628545 0 596036
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CONDUCTOR. 300 MCM, Cu 1 139706 1 118097 1 097276 1 077202 1 .057836 1 039142 1 021087 1 003638 0 988429 0 966767 0910154 0844455 0767514 0 737705 0 693777 0 654753 061986 0 586479
-2 03394 -1 93946 -1 64483 -1 30275 -1 93538 -0 97253 -046981 -081526 -181589 -0 92926 1 60971 0 82824 0 73075 0.71753 0 60931 036142 0 02555 0.53679
i 039642 1 069875 i 050798 1 032377 1 01457S 0997373 0 980732 0 364626 0 950573 0 949036 Ü B77977 0.816701 Ü 763339 0716464 0 67497 0637986 0604821 0574915
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02 03 04 0.5 0.6 07 06 09 099 1 1.5 2 2.5 3 35 4 45 5
0.1 0.9 0.9952725 1 .205220068 1 176794 24155 01 0.56 0 7927506 1 187422051 1 153768 29168 01 0.42 0.6964917 1 166655414 1.131608 3.0971 0.1 0.35 0.6442974 1 147679274 1.110268 3.3695 01 0.31 0.6129754 1 126255211 1 089704 3.5378 01 0285 0 5927725 1.1075666 1 069875 3 5230 027 0 5804004 1 088167869 1 .050743 3 5636 0.1 01 026 0 5720425 1.067851665 1 .032273 3.4466 01 0.25 0.5635935 1 043067948 1.016187 2.6472 0.24 0.5550504 1.026078407 1.014430 1.1482 0.1 0.26 0.5720425 09686871 0 933623 3755 0.1 01 0.28 0 5866699 0895133274 0.864606 3 5307 01 0.3 0.6049549 0 826737676 0 605000 2 .7003 01 0.32 0.6209176 076718701 0.753017 1.8817 01 034 0 6365766 0716099267 0 707293 1 2450 01 0.36 06519486 0.672245398 0.666770 08211 0-1 0.38 0.6670492 0 634379366 0.630614 0597 0.1 0 4 06818925 06Q1436QB6 0598157 Q548
Tabla A 12.3
A43
Tabla A 13.1: Dato» utilizado* en la estimación de cortociioi lio, filia trifásica, GRUPOS, SE IS y 19, Tuiríbaco
CONDUCTOR: 4 AWG, Cu L [Km
o.: o; D-< 0£ DE 0' QE DS 0 95 10 15 20 25 30 35 40 45 50
XI ¡pu
a
OÜ1792C 0 026B8C 0 03594C 00-S48DC 0.05375E 0 0627 1E 007167E 0 OB0639 0 038703 O.DB9599 D 134399 0 179196 0 223998 G 266797 0313597 0 358396 0403196 0447995
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) 055 J
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A45
1 2611 1.21B2 1.2461 1.6451 1.5757 16995 1 6447 1.5502 -0.53 0.6740 1 9519 2.7477B 2.602 2.07134 141 074022 011949
Tabla A 13.2: Dato» utilizados en la «tínación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPOS, SE 18 y 19. Tumbaco CONEXIÓN: D-YT
CONDUCTOR: 4 AWQ, Cu L km 02 03 04 05 D6 07 0B D9 0 99 1 15 2 2 5 3 3 5 1 4 5 í
m Ipu
0.075078 0112617 0 150156 0187695 D 225235 0.262774 0300313 D. 337652 0.371637 0.375391 0 563086 0 750782 0 936477 1 126173 1 313868 1 501563 1 669259 1 876954
CONDUCTOR: 2 AWG, Cu 1.0696: 0. 0074261 0 1 1.040 o: D 1 11392 0.1 0.650 0.850055 0.7458307 0¿ 0 148523 0 1 0490 0£ 0185653 0,1 0420 0.6964917 0 222764 0 1 0370 06595319 OE 0' D 2599 I 5 D 1 0.340 C 6365766 D.6 0.297045 0 1 0 320 0.6209176 OE 0334176 0 0 3 1 0 0.6129754 0.9S D 367593 0 1 0.310 0 6129754 1 0371307 3 1 0310 0.6129754 15 0 55696 3 1 0 3 1 0 0.6129754 2 0742613 D 1 0.320 0.6209176 2 5 0 928266 J 1 0340 0 6365766 3 1 11392 j 1 0.360 0.6519486 3.5 1 299573 11 Q 380 0.6670492 A 1 4B5226 3 1 0400 06818925 4.5 1 .67Q8B 1 0.420 0.6964917 1 0440 07108586 5 1 856533 CONDUCTOR; 1/0 AWG, Cu 1 06962 0 2 Ü 073601 [ 1 1 040 0 3 0110402 t 1 0.650 08500551 0 4 0 147203 C 1 0490 0 7458307 0 5 0184004 [ 1 0420 06964917 06 0 220604 C 1 0370 0.6595319 0 7 0.257605 C 1 0340 0 6365766 0 8 0 294406 C 1 0320 0.6209176 0 9 0331207 0 1 0 3 1 0 06129754 099 0364327 0 1 0310 06129754 1 0369007 0 1 0310 06129754 15 G552G11 0 1 0310 0.6129754 2 0.736015 0 1 0320 06209176 2.5 0920018 0 1 0340 0.6365766 3 1 1D4022 0 1 0.360 0.6519486 3 5 1 288026 0 1 0.380 0 6670492 4 1472029 D 1 0400 0.6818925 45 1 656033 0 1 0.420 0.6964917 1 B40G37 0 1 0440 07108586 5 CONDUCTOR; 2» AWG, Cu 0.2 0 073266 0 1 1 040 03 0 109999 0 1 0650 0 4 0 146532 0 1 0.490 D 5 D 183165 0 1 0420 0 6 0219798 0 1 0370 0 7 0.256431 0 1 0.340 oe 0 293Q64 0 1 0.320 0 9 0 329697 D 1 0310 099 0362667 0 1 0.310 1 0 36633 0 1 0310 15 0 549495 0 1 0310 1 0 73266 0 1 0.320 0.340 2 5 0915625 0 1 09899 0 0360 3 3 5 1 282155 0 0380 A 1 46532 0 0400 4 5 1 646464 0 0420 6 1 tüdlí>49 Ü G4--ÍU CONDUCTOR 3ffl QG72&41 D2 0 3 o 108961 04 Ü 14G2&2 0 5 Ü 161602 0 6 IJJ17CJJ3 0 7 t! 2Í,424'J a e ü >yfj%'-; 0 9 ü 3>fj:jf¡4
c- 0.4
FACTORES «K»*l»M.l * b 01 1.04 3 1.06962 0 1 065 ) 0.850055 1 D 7458307 0.1 0.49£ 0 696491 7 0 1 0.42C 0 1 0 37C 0 6595319 0 1 0.34r 0.636576 6 0.620917 6 0 1 0.32C 0.1 D.31C 0 S12975-4 061297&4 0 1031C 0 1 0.30C 0604954 3 D I 0 3DD 0604954 3 0 1 0 3 1 0 061297& 0 1 0 320 0620917 3 0 62878^ 0 1 0 330 0 1 0340 0 636576 1 01 0.350 0 644297' 0 1 0.360 065194BE 0 0370 0.659531 E
AWG, Cu 0 1 040 o 0650 0 0490 0420 0 fj G 370 (j 0340 0 320 o 'j 0310
1.DE962 0 8500551 0 7458307 06964917 06595319 D B365766 06209176 06129754 06129754 06129754 0.6129754 0.6209176 0.6365766 0.6519486 0 6670492 0.6618925 06964917 U í ubóbt 1 06962 08500551 0 7458307 06964917 0659Í.319 0 £365766 Ü 6?091 7ÍJ Clf,1?97M
2X1 + X »
lcc«
fU
PU
0110918 0166377 022)636 0 277295 0 332753 0 3BB212 0 44367 1 049913 054904 3 0 554589 D 631 B&1 1 10917 3 1 38647 3 1 66376 1 194106 2 221835 i 249565 2 77294'!
1.363485 1 1.3226666 1.2836358 1 2630585 12262Q7 1 1 193314 1 1161101 1 1 13535&4 1.120982 5 1 104543 1 09948724 0.895539 ¿ 0.809233 3 0736875 0.676371 i OB25434 > 0.582138 0.544970.
0 1GB46 0162" Q21693Í 0271167 0 32540; 0 379635 0433869 0498102 0536913 0 542337 ü 813504 ; OB4B73 135584 1 62701 1 696177 2 169344 2440514 2711681
1 346241 1.31G394Í 1 275299E 1.257903E 1 .2235445 1 1927666 1.1622999 1 1380181 1.1247854 1.1231067 1 015878 09166266 0.8398669 0 7744851 0.7191987 0 672235 0632011 0 5972456
Ü 106487 0 159732 0212975 0 26622 0319462 0372707 0425952 0479195 0527115 0.532439 0 798659 1.064677 1 331096 1.597316 1 B63536 2 129755 2 395975 2662195
1 33202 1.3001695 1 .2682493 1 .2532639 1.2211262 1 1920919 1 1630712 1 1400034 1 127723 1.1261423 1 0221964 0.9243839 08462795 0.7831264 0 7278503 0.6807649 0 6404023 0 6054505
0 105482 0 158223 0210962 Ü 263703 0316444 0369185 0421926 0474667 0522133 0 527406 Q 781 1 1 1 1 054814 1.318517 1 58222 1 845923 2 109626 2 37333
SE No. 18 IccIF | «rror 1 312536 3.882 1.279633 3363 1 247738 2 877 1.216864 3796 1 187013 3302 1 158177 3034 1 130343 2 7 2 1 1 103491 2.868 1080144 3781 1 077598 25 0961508 347 G 664891 3544 0784063 32! 0715901 293 0657905 2607 0608113 2848 05&4995 3034 D 527354 3 34 1314839 2 3 6 6 1283512 2094 1 253373 1 749 1 224379 2 73 1 19&483 22B2 1 169&41 1 977 1 143807 1 517 1 118939 1 705 1.097347 25 1 094993 2 567 0.987715 2 8 5 1 0897995 2G75 0822219 2146 0757586 2.231 0701938 2459 0 653606 2 85 0611289 339 0573965 4 Ü 5 6
1 316375 1 188 1.285970 1 104 1.256618 091 1.228853 1986 1202010 159 1 176229 1 349 1 151455 1 G09 1 127633 1 087 1 106968 1.875 1 104716 1 94 1.002144 2.001 0.916246 0888 0.843422 0576 07BQ995 0.273 0 726949 0 124 0.679740 0154 0636175 0349 0601317 0587 1.317058 058 1.287015 0609 1.258231 0503 1.230635 1 643 1 204159 1 299 1 178740 1.097 1 154320 Q786 1 130B45 0894 1 110482 1 683 1 108263 1 748 1007195 1.808 0 922498 0 635 0.850599 0.236 0788868 - 0 1 6 0735332 - 0 4 1 D 688487 -0 48 0647172 - 0 3 7
!¿ rj;7(jj¿
1 .3247006 1.294859 1 2645539 1 .250B484 1.2199022 1 1916654 1 1633921 1 1409532 1 1291673 1 127G376 1.0254092 0 9283595 0.8526091 0.7875856 0 7323235 D 68521 15 0.6447513 Ü úJtíVUjó
Ü 103607 D 155409 0207212 Ü 259014 0310619 0362621 0 4 144 23 : 4t.6??E
1 3109601 1 2EW7501 1 2574645 1 2461523 1 2171569 1 1907136 1 1638554 1 142E,1ÜS
1 31B209 - 0 5 6 1288707 - G 3 1 1 260442 -ó 24 1 233340 1 039 1 207335 fj &14 1 1823G3 C 7H6 1 156367 C-474 1 13W53 ', f-í5
L¡c¡;:-;74 -c -3
CONDUCTOR: 4 AWG, Cu L FACTORES km iMzjMbM 1 a b 0 2 0 1 i .21 1 15468C D 3 0 1 G76C 091620; 04 0 1 05B[ 0.80576 0 745831 05 0 1 049C 0 6 0 1 D43Í 0 7D72BE 07 0 i 040i: 0881893 08 0 1 0.3BC G.56704E 0. 3 0 1 0.37C 0 659532 0.9 9 0 1 G36C 0651949 1 0 1 036C 0651949 15 0 0340 0 636577 2 0 0.340 0.636577 2. ) 0 D350 0.644297 í 0. 0355 0646132 3 i D D360 0.651949 t 0 0365 0 655749 4; 0370 0 659532 0 i 0375 0 663299 0 CONDUCTOR 2 AWG, Cu o; 0 1.240 1 169172 o.: 0 Q7BQ 0 927825 04 0600 0818609 0 0.5 0 1 0505 0 756076 06 0.1 0445 0.714415 07 0 689222 0 1 0410 0.6 0 1 0390 0 674502 09 0 1 0380 0 667049 0.99 0 1 G.370 0.659532 1 0 1 Q360 0651949 1 5 0 1 G360 0651949 2 0.1 0375 0 663299 2 5 0 1 0390 0 674502 3 0 1 0405 0.685565 35 0 1 Ü420 0 696492 4 0 1 0435 0 707288 45 0 1 0450 0.717958 5 0 1 0465 D 728508 CONDUCTOR: MO AWG, Cu 02 0 1 1 270 1 183521 03 0 1 0800 0 939333 04 0 1 0.610 0.824973 0.5 0 759467 0 1 0510 06 0 1 0450 0717958 0.692964 07 0.1 0415 08 0 1 G395 G 678205 0.9 0.1 0385 0 6707B4 099 0.1 0375 0 663299 1 0 1 0370 0 659532 15 0 1 0370 0 659532 2 0.1 0.390 0 674502 2.5 0.1 0410 D.6B9222 3 0 1 0.43D 0.703703 3 5 0.1 0450 0.717958 4 0.1 0470 0731998 45 0 1 0490 0.745831 5 0 1 0510 0 759467 CONDUCTOR; 2» AWG, Cu 0.2 0 1 1270 1 183521 03 0 1 oeoo 0 939333 04 D.824973 0.1 0.610 0.5 D.1 0510 0 759467 0 6 0.1 0450 0717958 07 0.692B64 0.1 0.415 0.8 0 1 0385 0 676205 09 0 1 0355 0 670784 099 0 1 0375 D 663299 1 0 1 0370 0 659532 1.5 0.1 0370 D.B59532 2 0 1 0390 0 674502 2 5 0 1 0410 0.669222 3 0.1 0430 0 703703 3 5 0 1 0450 0717958 4 0.1 0470 0.731998 4 5 0 1 0490 G 74 5831 1 0 ' CÜ'C 0 7GS-ÍE-7 CONDUCTOR; 3X1 AWG, Cu 02 320 1 207129 01 0 3 0 1 C620 0 950730 04 0831300 0 1 0620 05 0 1 052Ü 0 766214 06 0 1 fj 45Í, Ü 722192 07 Ü 1 042C 0 696492 OB 0 1 fj 4:>rj G6818 r d3 G9 0 1 • • í i j 0 t, 74fj 02
Ice»
pu 1.47131* 1 42559C 1 366781 1 .352533 1.31499E 1 .278263 1 .247366 1 221591 1 192255 1 190345 1 046876 0.930020 0 B3S704 0 759549 0 692705 0 636550 0.588909 0 548083 1.471539 1 430280 1 399743 1 365408 1 .325363 1.2914D9 1 262605 1.238409 1.210215 1 194514 1.080468 097919 0 889904 0814419 0 750943 0697271 065149Ü 0612074
1 473863 1 43672 1 402827 1 356581 1.329303 1 297499 1 .270379 1 247514 1.220305 1.211675 1 .099834 1.004157 0.919433 0.645295 0.783400 0.730909 0.685768 0646851
SE No. 19 arre 3.94 7 3400 1 3.446 2 3.661 3520 6 3.3302 35057 -Í.01&í 3875 5 39717 3271 3 2639 1 2756.i 2.234E 1 819' 1 530E 1.358Í 1 28SÍ
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1 476309 1 .443336 1 404678 1.377910 1 341571 1 .3ÜB392 1 265319 126571& 1 240951 1 218690 1 115559 1 024009 0.940094 0.867608 0.6Ü577Ü 0 752926 0.707473 0.668X7
423993 36739 1 390255 3618 1.356042 3434 1 327254 3 6166 1 297801 3 3726 1 269600 3 0554 1 242575 344 1 216656 40323 1 194219 39131 1 191177 2.3097 l 061016 31955 0989856 3554B 0911027 3.1906 0844451 27423 0.786872 24017 0736593 2 2 1 7 4 0692318 21891 0.6E3037 2.3016
1537285 -3966 1498029 -3651 1 460662 -3.B3 1425112 -3312 1391196 -3.567 1358825 -3712 1 327899 -3 207 1298323 -2.511 1.272789 -2501 1270013 -4041 1.144924 - 2 5 6 5 1 042002 -1 727 0955891 -1.653 0882616 -1723 D.62Q045 -1.741 0765556 -1.65 0717820 -1441 0675850 -1.124
CONDUCTOR: 300 mcm, Cu 1 2952508 1 .2732556 1 .2493006 1 .2406522 1.2139492 1.1894126 1 1641533 1 1442625 1 1341019 1.1331597 1 .0380021 0.9441692 0.6699521 0 8055279 0 7503786 07031216 0 6623799 0 G269B44
1 319494 1.290606 1.262933 1.236400 1.210940 1.186490 1 162993 1.140394 1 120762 1.118644 1021115 0.939067 0869115 0.808798 0 756240 0.710066 0.669179 0632723
-1 84 -1.34 -1.08 0.344 0.249 0.246 01 0339 1 186 1290 1654 0543 0036 -04 -0 78 -098 -1 02 -091
02 0.3 04 05 0.6 07 OB 09 099 1 1 5 2 25 3 3.5 4 45 5
01
01 0! 01 0.1 01 01 0.1 01 0.1 0.1 01 0.1 01 0.1 01 0.1 01
1 340 0340 0.630 0530 0455 0425 0405 03S5 03B5 0385 0370 0390 0410 0430 0450 0470 0490 0510
1 216469 0962019 0 B37588 0772915 0 72650B 0700105 0 655565 0 E762D5 0 670784 0 670784 0 655532 0 6745Q2 0 6S9222 0 703703 0717958 0731998 0 745631 0 755467
1 473D77 1 440961 1.402999 1.376784 1.340907 1.308112 1.285360 1 266029 1.241056 1.240025 1 116840 1 025650 0941B9B 0 B69475 0 807648 0 754787 0 709302 0669658
1 424268 1 390663 1.358578 1 327914 1.2985B1 1.270495 1.2435BO 1.217764 1 195417 1 192964 1 OB2652 0990816 0913222 0846819 0789362 0736166 0694947 0655697
3.427 3 6169 32696 36802 3.2594 29608 3.3596 39634 3B179 39432 3.1578 3.5157 3.1401 26754 23165 2113 20657 21596
1 537B07 1.496506 1461309 1425663 1392105 1.359866 1 329064 1.2996G7 1.274175 1271409 1 147794 1.044220 0.95B357 0.865456 0.822603 0768369 0720696 0678556
Tabla A 13.2
A47
-4197 -3.84 -399 -3443 -3678 -3.BOB -3.2BB -25B4 -2599 -2468 -2.B97 -1 778 -1.717 -1.805 -1.842 -177 -1581 -1282
Tabla A 13.3: Datos utilizado» en U estimación de cortocircuito, fallí monofásica, GRUPOS, SE 18 \, Tumbaco CONEXIÓN: VT-YT CONDUCTOR: COBRE 4 AWO c- OA SE No. 18 FACTORES L IccIF | «rror flííííutoM. > Ice* krr b • 101054' 0973730 3781 3 0 79275 0 2 0 1 056£ 0955755 3.635 2 1 034C 0 63657 099049 03 0 0938167 3392 1 0.96999 0. 56359-: 04 Ü 1 0.251 0.920974 2366-4 G.94276E 0.51967: 0 1 0.2GC 05 0904179 123 091535E 049233E Ü6 0 1 017E CBB7371 OBB7786 -004 7 0.47337C 0 7 0 1 015C o 1 Ü15C 0 47337C OBB5191 0871793 1 536 3 0e OB56199 2403 3 0.47337G 0 676761 0 9 0 1 015C 0 642502 2 75 0473370 0 865679 5 Ü 1 Q150 0841000 2769 0 473370 0 B64293 1 0 1 0.150 1 5 0 1 0 150 0473370 0778477 0 770733 1 004 1 •¿ o 1 0 1 6 5 0 487542 0712431 0709803 0370 0655612 -028 0.180 0501632 0653771 25 0 0 608573 -0 7£ 0195 0515356 0 603946 i 0 ~j ; o. 0210 0 526625 0 5 5 1 684 0567205 -093E t 0530659 -084-í 0526163 0225 0 542Q53 0 0498216 -052Í 024D 0 55505D 0495616 0 4 , 0469276 -001" 0255 0 557830 0469197 0. CONDUCTOR: COBRE 2 AWG 0974870 23489 0.560 0 792751 0 997769 0 o; 0. 0.340 0.636577 Ü 96 1309 0.957653 24702 o¿ 0 1 0.250 D 563594 0 363692 0.94091S 24206 0 924647 1 5356 0.519673 0 938846 0.1 0200 0£ 0913367 09D8832 0499 0492336 CE 0 1 0.170 0 473370 0 8B69B4 089345B - 0 7 2 7 07 0 1 0 150 0473370 0886105 0878513 08642 0 1 0150 08 0863983 1 719 0 473370 0 879835 09 0 1 0150 0.851251 2.039S 0 473370 D 8686 16 0 99 0 1 0150 0.849B56 20549 0473370 OB67320 0 1 0150 0 81 5943 0784620 39657 04923S6 1 5 0 1 0 170 0728057 35744 0510B10 0754081 2 0 1 0190 0 £78275 28641 Ü £28825 0 £97705 2 5 0 1 0210 3 0634393 2 3199 0546410 0649110 D 1 0230 i 5 0 1 0.250 0.563594 0 5C7655 0595499 20413 c 05B04QO 0572180 0560847 20207 0 1 0270 0529518 2.2233 0 596854 0 541598 0 1 0.290 45 c 0501901 26112 0 3 1 0 0612975 0 £15007 01 CONDUCTOR: COBRE 1» AWG D 58 7229 0.975658 1 1B6 07927502 0 1 0.560 0.958904 1 53S 0 636577 Q 973652 03 0 1 0340 0.563534 C 958364 0 942664 1 6655 0 1 0250 Oí 0926917 QS214 05 0.1 0.200 0.519873 Ci 935457 0911644 - O O O S 0 492336 0911562 06 0 1 0170 0473370 0 686462 0.896826 -1 156 07 0 1 0.150 o e 0 1 0150 0473370 0 8B6693 OB62444 04815 os 0 1 0150 0473370 0 663366 OS66482 1.3686 0.1 0150 0473370 Ü 670885 0 856262 1 7077 099 • 0654924 1 7241 0 473370 0 869664 0.1 0150 0792654 35784 O.B2101B 0492336 1 5 0 1 0170 051081Q 0 760463 0.738387 2.9897 2 01 0190 0.526825 0 704693 0.69D755 2.0179 25 0.1 0.21D 0.648665 1.1852 3 0 656353 0.546410 0.1 0.230 0611241 06092 0.563594 0614965 35 0 1 0250 0577773 0.2916 4 0 580400 057945B 0.1 0270 0.547684 02017 0 596854 0 548789 4 5 0 1 0290 5 0612975 0 522082 0520499 03041 0 1 0310 CONDUCTOR: COBRE 2ffl AWG 0792751 0961804 0976019 05927 02 0 1 0560 0 959455 1 0652 0 636577 0 9S9675 03 0 1 0.340 04 0.563594 OS55571 0.943409 1 2892 0 1 0.250 0.519B73 0.93365-4 0927659 06246 0 5 0 1 0200 06 0.1 0170 0492336 0. SI 0574 0912784 -0242 089B163 -1338 0 7 0 1 0150 0 473370 0 B86145 0883978 03349 0473370 0 886936 OS 0 1 0150 0881102 0.870211 1 2515 0 473370 0 9 0 1 0 150 0858164 1 6123 0473370 C 872000 099 0 1 0150 0473370 0670819 0 856844 1 6309 1 0 1 0150 0 1 0170 0 492336 G 623599 0795482 35346 15 _ 0742010 29276 0510B10 0 763733 2 0 1 D 190 0695054 1.9043 0 52B825 0 70B290 2.5 D 1 0210 0.54&J1Ü 0 660090 O.E53527 1 0042 0.230 3 01 0.61B564 0.3536 0.563594 0.618744 35 0 1 0250 0 5S0400 0 583225 0583469 -0042 A 0 1 3270 0553676 -021 0 5966M 0552515 45 0 1 J29Ü 5 0612975 1 525752 Q52E729 -C 186| 0 1 D31Q CONDUCTOR: COBRE 3» AWG | 0792751 0971546 EJ97&641 -0 522 O l í Ü 5bÜ 02 G 636577 1952104 09^0376 018 01| 0 340 03
os
o;
CONDUCTOR: COBRE 4 AWO FACTORES a b rañ(»*e 1. ) ICC* U 1 1.06 1 .07990Í 1.37659E 0 1 0.67 0 B6237 134184. 01 0.5 1 0 75946" ! 3071 Oí 1 27613' 0 1 0.43 Q 70370C 0 1 0.38 D 66704E 1 240 18C 1 207767 0 1 0.35 0 644297 01 0.33 0.628784 1 175811 01 0.32 0.6209 JÉ 1 150p6S 01 03 1 0612975 1 120983 01 03 1 0612975 1 119187 0 1 0.3 1 .008062 0612975 01 031 0.612975 0 B95539 0. 0.3 2 0620918 0 809233 0 0 3 3 0 628784 0 736675 0. 0 636577 0 676372 0.3^ 0. 0644297 0.3' 0625434 0 0.3E O.B51949 05B213B 0. 03' 0 659532 0544971 A
0 0. 0. D.
. 0.1 01 01 0.1 0.1 01 01 01 0.1 0 1 01
01 01
01 0 01 01 01 0.1 01 01 0.1 01 0.1 0.1 0.1 0.1 01 01 0.1 01 01
l.OE 06' 0.51 04C 036 035 033 0.32 0.31 0.32 032 033 0.345 036 0.375 039 0405 042
1.079905 0 662379 0 759467 0.703703 0.667049 0.644297 0.628784 0.620918 0.612975 0.62091B 0.620916 0.628784 0.&4044E 0651S49 0 663299 0 674502 0.685565 0 696492
1 12 1.110300 0 7 0.880609 0,53 0.772915 0717858 0.45 04 0.681893 0.37 0.659532 0.644297 0.35 0 636577 0.34 033 0.628784 0.628784 0.33 0.6267B4 0.33 035 0644297 0.37 0.659532 0.674502 0.39 0,41 0 6B9222 043 0 703703 045 0717958 047 0731998
1 359186 1 329393 1 298617 1.270827 1 237490 1 207233 1 177025 1 152783 1 124785 1 137659 1 029041 0 928239 0.644972 0.774465 0715155 0664949 0.622096 0585175 3B2679 1 346903 1.314305 1.221891 1 .262527 1 .235080 1 206865 1 1B3897 1 156807 1 155165 1 04B559 0 959190 O.B78869 0.61 021 G 0752044 0 702560 0 660140 0 623455
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SE No. 19 IcdF *rro r 1.374243 0.17 1 1.336128 0.27 8 1 303181 0.301 1.269416 0.529 1.236833 027 1 1.205420 0.19 6 1175158 005 6 1 146022 0.353 1 120737 0.02 2 1.117981 0.10 3 0 992953 1 .52 2 D 889784 0 64 1 08M107 063 3 0.732302 0.62^ 0.671523 072 ' 0.619570 0.94D 574748 1 ,28E 0.535744 1 72;
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A48
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1.380355 -1 791 1.348937 -1571 1.318135 -1315 1.298761 -D446 1.260632 -0.246 1.233673 -D.03 1.207715 0006 1.162993 0.347 1161490 0022 1.159148 01 1.052775 0.675 0.964003 0982 0.866854 0.629 0824450 0.221 0.766664 -0066 0719867 -0192 0676688 -0161 0.638703 0011
1.336224 1 306124 1 .277329 1 249731 1.223269 1 197875 1 173487 1.150050 1.129724 1 127509 1 026642 0.942073 0.870201 0.303398 0.754708 0707647 0666066 0 629068
1.497 1 6477 1 .838 2.6633 2.8008 2.9576 2.9231 3.2218 2.B345 29069 3 2379 33323 2.7863 28474 1 7817 1 5341 14614 1 .543
1.381694 -2478 1.336915 07889 1349912 -2127 1.307140 1.0752 1.319524 -1 766 1.276630 1.3755 1.290443 -0.814 1 251310 2.2878 1.262589 -0.543 1.225107 24994 1 253887 -1 7 1 199956 2.7177 1.210269 -0192 1 175797 2.7346 1 1B5671 0199 1 152572 3076 1.164357 -0.095 1 132426 2722 1.162035 -0.014 1.130231 27996 1.056514 0666 1.030183 32391 0.96B338 1.014 0946194 33777 0.893599 0.671 0.874726 2.8431 0.829471 0257 0.813203 2.263 0.773662 -0044 0.759697 16194 0725192 -0189 0.712749 1.5537 0.662246 -0178 0671231 1.4606 0644075 -0027 0634257 1.521 1.361952 -2709 1.350294 -2318 1320028 -1.921 1.291064 -0.943 1.263323 -065 1.236730 -0.356 1.211216 -0267 1.186718 0.135 1.165489 -0.1B3 1.163177 -0.068 1 058065 0.634 0.970200 0.981 0 895695 0 628 0.631739 0.199 0.776253 -0 12 0.727669 -D.2B3 0.684780 -029 0.646644 -0 157
1.337156 1.307497 1 279102 1.251891 1.225795 1.200746 1 1766B5 1.153554 1.133490 1 131302 1.031645 0.947957 0.676719 0.615364 0761982 0.715122 0.673665 0.636730
0.5501 08814 1.2169 2.1567 2.3912 2B2B2 2.6603 3.0138 2.6344 2.7474 3.2111 3.3507 2.8064 2.2113 1.7506 1.4668 1 3553 1.3977
A49
Tabla A 14.1: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, SE 19 a 13.8 kV CONDUCTOR: 4 AWO, Cu L
X1
ptm)
IM
02 03 04 05 06 07 08 OS OS9 1G 1 5
20 2.5 30 35 4C 45 50
0 049777 0 074666 0.099555 0124443 0.149332 0.174220 0199109 0.22399B 0.246397 0.24B886 0.373329 0 497773 0.622216 0 746659 0.671102 0.995545 1.119986 1 24443!
c« 02 a b 0.0 00 0.0 0.0 0.0 00 0.0 0.0 0.0 00 DO 00 0.01 001 0.01 0.01 001 001
raizíi+b)
fu
SE No. 19 13.8 kV ICC3F •rr*r
Ice*
pu
1.3 5
1 1884727 5 0.94822B61 5 0931648 0.92207231 1 0.6085160-1 D.B970126&4 07337939 i 0967496601 06903017'1 0.84472453 3 04 3 0.6600237 j O.B21 11424 i 0 4 3 0.6365520 i 07956B609 1 04 0.6205052: D.773146B2 0 3 1 06041135Í 0.7469B426 03 06Q41135Í 0.74618569 03í 0 5701922¿ 0.64759756" 0 5526022E 0.56495738E 0.54363471 0.50035299" 05345454 0 44536B77" 03 D 52532BBE 0.39887667; 0 2 £ 0 5 159 7926 0. 359386 12C 0 2 E 05Q64901B 0.325570041 027 C496B547 0.296351152
oe 7
067 053 0 5
os: os;
o:
0.914256 0 869727 D.B65106
3715B8 363542 368818 3.19724
D B40620 0816450 3.4631 1 D.792741 357913 D 769601 3.38943 0.747111 3.4B487 D 727473 2.58206 0 725327 2.87576 0.627742 3 16301 0 548339 3.03066 0.4B42D2 3.33559 0 432097 307148 0.389311 2 45708 0.353749 1 59354 0.53547 0 323836 0 296390 -0.6S32B
CONDUCTOR: 2 AWO, Cu 02 03 04 05 06 07 08 09 099 10 1 £
2ü 25 30 35 40 45 50
0.047506 0.071262 0 '0950 17 0.116771 0.142525 0 166279 0 190033 0213767 0235166 0237541 0356312 0475083 0593853 0712625 0.831395 095Ü165 1 06B936 1 1B77G7
0.01 001 001 001 DO 0.01 0.01 001 001 001 0.01 001 001 0.01 001 001 0.01 001
1 36 087 067 056 05 046 043 041 039 041 038 0.33 036 038 03B 036 0.38 038
1 16847275 093164B1 080651604 0 73379395 069Q30174 0 66002375 0 63655205 Ü 62050523 060411355 0 62050523 0 59576067 3 59578067 0 59578067 0 59578067 0 59578067 0 59578067 Ü 59578067 0 59578067
0921674336 0 90226059 0 BB2664923 0 B576B3254 0838581871 0 818036968 0795170461 0 774770468 0750210597 0769921629 0 685930327 0.62107144 0.561416518 0.509756466 0 465633027 0 427822523 0.395511102 0367451623
0.918334 0.36374 0 896969 058994 O.B75983 0 76279 0.26341 0 855430 O.B35352 0 38B85 0.27679 0.815779 0.796733 -0.19612 0 778229 -044441 0.762043 -1 55272 0.760272 1 .25923 0.67864B 1 07306 0 609695 1 86592 0551592 1 79112 0.502454 1 45336 0 460629 1 .OB635 0424757 0.74526 0 393748 044777 0 366738 019459
CONDUCTOR: 1/0 AWO, Cu 02 03 04 05 06 07
oe 09 0.99 10 15 20 25 30 35 40 45 50
C. 04 567 5 0068513 0091351 0.114189 0137026 0159864 0 182702 0.205539 0 2260S3 0.228377 0.342566 0.456754 0 570943 06B5131 0.799320 0.913502 1.027697 1 141B85
0.01 0.01 001 001 001 O.D1 0.01 001 0.01 001 001 001 0.01 001 0.01 001 0.01 001
1 52 096 073 062 [155 05 047 045 043 043 041 042 043 044 045 046 047 0.48
: 26293119 0 9828983 064698516 ü 77527997 0 726692BB 0 69030174 0 6676979 0.65227628 0 63655205 0 63655205 0 62050523 0 6285703 0.63655205 0&4445319 0.65227628 0 65002375 0 6676979 0 E7530091
Ü 9557324 12 0.934006733 0911498756 0 996810907 0.876651688 0.852143703 0.832917237 0815193252 0.79270617 0702198462 0.722D7B736 0.665626743 0.611479828 0 563572632 0 522087277 0 48627B69 0.455263373 042B241853
0.92ÜB11 0.901139 O.B82049 0 B63533 0845564 0828190 0811338 0795015 0.780764 0 779206 0.707342 0.646031 0.593486 0.646174 0.508635 0474448 0.444190 0417397
3.79246 3.64758 3.33879 3 85369 367411 28923 265971 25361 1 52955 16674 20834 3.03325 3-03169 2.80908 260444 2 49357 249294 2 59821
0.921830 0.902757 Ü.8643CW O.B66452 0849182 0 832474 0.816308 0.600665 0767017 0.785526 0.716749 0.657975 D 607405 0.563577 0525317 0.491687 P461934 0 435452
2.33862 2.41434 227654 291257
CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu 02 03 04 05 06 07 08 09 099
10 15 20 25 30 35 40 4 C SO
0044744 0.067115 0 065467 0.111859 0 134231 0 156602 0178974 0205346 0221460 0.223718 0 335576 0.447435 0.559294 0.671153 0 783012 OB&4871 ' O^??'; 1 118566
001 001 001 0.01 0.01 001 0.01 0.01 001
0.01 001 0.01 0.01 001 001 001
152 096 073 062 055 05 047 045 043 043 041 Q42 043 044 045 046
:' o 1
r ¿7
001
04&
1 26293119 0 9826363 064698516 0 77527997 0 72669286 069030174
0.943366085 0 924552605 0 904435537 O.B916B8021 DB731 93058 0.850097472 0.832053257 0 6676979 0 65227628 0.815336185 0 63655205 Ü 793623452 0 636552Q5 0 793196925 0 72592897 0 62050523 0.6285703 D. 6709520 17 0 63655205 0.617524433 064445319 0.569933312 0 65227628 0 528545485 Ü 66002375 0492713084 C E57i;?7(3 0-3F516G775 0&7530095 0 434459458
2 62755
2117 1 .92884 1.63237 083943 0 97B53 1 .28078 1 .97227 1 66601 1 12785 061458 0 20869 -0 07063 0 22793
A50
CONDUCTOR: 3/0 AWO, Cu 0?
o: D.' Oí D,f 07 DE OS 095
•o 15 20 25 30 35 40 45 50
0 04300 006451 0 OBBD1< 0 t 07511 C 129021 0 150525 0 172026 0193532 D 212665 0215035 0 322553 0430071 0 5375B9 0645106 0 752624 0560142 0 967660 1 075 177
00 1 1.52 0.0 1 0.96 073 0.0 1 062 001 055 DO 1 05 0.0 047 0.0 1 045 001 043 00 1 04 3 00 04 00 04 2 00 04 3 00 00 0*4 04 j 0.0 04 • oc 04 ' 00 04 00
126293119 0 9028983 O.M89B516 07752799 7 072669286 069030174 06E76979 06522762 B OE365520 5 OB365520 5 0 6205052 3 0.628570 3 06365520 > 06444531 3 D 6522762 G 6600237! 0 667697E 0 £753009
0919774297 0906264326 O.B90574717 0.00145198 1 0.666092092 0.84569691 2 062990407 5 0.91512510 3 0.79491514 7 07S4545B6 3 073296940 0.680949 r 062900693 3 0.58210333 Í 0 54096 1C" 0.5051 2822E 0.47388176; 0.44651 53 1E
D 92345 -0.39815 09D518E 0.11913 0.88753Í D.34249 0.87046£ 12622 D 853961 1 .42057 0 83799B 0.91753 0 822553 0 89369 0 B07607 0.93091 0 794564 004419 0793138 019011 0727310 077613 0.670839 1.50717 0622012 1 12457 0.579469 0.45461 0542131 -021566 0509140 -0.78795 0479806 -1.23472 0 453572 -1 5558
CONDUCTOR: 4/0 AWO, Cu 02 03 04 05 06 07 08 09
D99 1 0 1 5
20 25 30 35 40 45 50
0 042472 0 063706 0054 944 0106180 0127416 0 148652 0 169887 0191124 0.210236 D 21 2360 0318540 0 424720 0 530900 0 637080 0 743260 0849440 0 955620 1 061600
00 00 00 00 00 001 00' 0.01
001 001 001 OO1 001 001 0.01 0.01
OO1 001
i 5;
09E
o?: oe; 055 05 047 045 043 044 043 044
045 046 047 048 049 05
1 2Ó29311£ 0 S6269B: G6469651E 0 77527997 0 726692B8 069030174 0 6676979 0 65227628 0 E3655205 064445319 0 63655205 OE-Í445319 0 65227628 G 66002375 0 6676979 0 67530091 0 6S2S3487 0 6903D174
0.912345241 0.900442421 OB8611375 0.878107421 0863724175 0844161235 0829090661 0 614925454 D.7951946B4 0 804842745 0.754107691 07D13313B1 0.648226901 0.60D094444 0.557773577 0.520652579 046861953 0 460363247
0.923996 -126112 0 906037 -061746 0 888599 -0 2909 0871956 070547 0 655780 0.9283 0840146 04776B 0 B25033 049182 0810413 055661 0.797661 -0.30919 0 796267 1 07699 0731449 3 09776 0676765 3 62982 0 626995 3 05798 0 567296 2.17922 0550618 1 .29955 0518134 0 52469 0489180 -011457 0463225 -061779
CONDUCTOR: 250 MCM, Cu 02 03 04
05 06 07 08 09 099 1 0 15
20 25 30 35 40 45 50
G 04 1432 0 062149 0 082865 0103581 0 1 24297 0 145014 0 165730 0 155446 0.205091 0207162 0310744 0414325 0517906 0621467 0725068 0 828650 0 932231 1 035812
001 0.01
001 001 0.01
001 001 001 001 001 001 0.01
001 001 0.01
001 001 001
169 1 33B30003 0951261068 105 1 03205401 0 933340607 0 7 9 085407901 0.915595793 066 060195881 0 901328255 ose 0 7¿763Q81 OBB3B49129 053 071231828 0867761901 Q 5 06&Q30174 0 855300896 046 06753009 0 843087744 046 0 66002375 0 6246993B5 044 0 64445319 0.805317239 043 0 63655205 07582B0916 044 G 64445319 0.707515794 045 0 65227628 0655461766 046 C 66002375 0.607B41327 047 0 6676979 Ü.56573289B 046 0 67530391 0 52BB50656 049 G 66263487 0496557045 05 0 69330174 046B 182409
0 924929 0 9074 1 1 0 890498 0874163 0 85E380 0643122 0 828365 0814088 0801630 0 80C268 D73735B 0683261 G 636311 0 595225 0 558997 0 526833 049B100 0472267
294693 2B5754 28184 310757 296712 2 92463 325169 3 56224 2 90276 063094 2 63755 354966 3.00966 211959
1 205 D 38302 -0 30977 -0 B6909
CONDUCTOR: 300 M CM, Cu 02 03 04
05 06 07 08 09 099 1 0 15
20 25 30 35 40 45 50 Tabla
0041065 0.061629 0082173 0102716 0123259 0 143802 0 164345 0 184668 0 203377 0.205431 0.306147 0410863 0.513579 OE16294 0719D10 0821726 0924441 1 027157 A 14.1
001
169
0.01 0.01
1.05
001 C.01
001 0.01
001 001 001 001 0.01 0.01 0.01 001
001 001
001
079 066 058 053 05 046 046 0.44
043 044 045 046 047 Ü48 045 05
1 33830003 1.02205401 0 68407901 060195881 0 74783081 071231628 0.69030174 0 67530091 0 66022375 06444531S 0 63655205 G 64445319 0 65227628 0 66002375 0 6&7697S 0 67530091 0 662634 67 0 69030 174
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2.24452 2.34661 2 36356 2.73309 2.64374 264281 3.00261 3.85265 27022 043669 269319 3.40236 2 63205 1 69856 0.93395 005984 -06655 1 29649
A51
Tabla A 14.2: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, SE 19a 13.8 kV
CONEXIÓN: D-YT CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c 0.« L xa [Km 0
0. i 01 0 ; 0 j 0"' Ü.íi Oíí
09 C 1.Í
;
2Í 2 3c A 45 X
[pul 02085
031282 0.41710 0 52137 0 62565 0 72992' 0.83420; 0 93647" 1 Q3232Í 1 04275; 1 564125 2 03550= 2606861 3 128257 3.649632 4 17101 4 692386 5213762
a
b
0 0
054C 040C Ü.35C 0 0.330 0 0330 0 0330 0 0.330 0 0330 0 0330 0 0330 0 0340 0 0350 0 0 1 0.360 0 1 0370 0.1 0380 01 0.390 01 0400 01 0410
CONDUCTOR: 2 AWG, Cu 0206281 0 1 0540 02 0 309422 0.1 0400 03 0.1 0.350 04 0412563 0.515704 0 1 0330 05 0618844 0 1 0330 06 07 0721985 0 1 0330 0 1 0330 06 0825126 09 0.928266 0 1 0330 1 021033 0.1 0330 099 1.031407 1 0.1 0.350 1547111 0.1 0.370 15 2 062814 0.1 0390 2 2 578518 0 1 0410 25 3 3 094221 0.1 0430 3 609925 0.1 0450 35 A 4125628 0 1 0470 4641332 0 1 0490 45 r 5157036 0 1 0510 CONDUCTOR: 1» AWG, Cu 0204449 0.1 0560 02 03 0 306673 0.1 0420 04 0403397 01 0370 0 1 0350 05 0511121 0613346 0 1 0350 06 071557 0.1 0350 07 0817794 0.1 0350 0.8 0 920018 01 0350 09 1 01202 0.1 0350 099 1.022243 0.1 0.360 1 1.5 1 533364 0.1 0390 0.1 0420 2044485 2 2 555606 25 0.1 0450 3 066728 01 0480 3 3 577S49 35 0.1 0.510 4 08897 4 01 0540 45 4 600092 01 0570 c 5111213 0.1 0.600
CONEXIÓN: YT-YT CONDUCTOR: 4 AWG, Cu
SENO. 19 13.8 raiz(a*bM.1 2X1 + Xc 0.779570 0.681892 0.644297^ 0 62876* 0 62878^ 0 6287ÍX 0 62878^ 0.62878^ 0.62878* 0 62878¿ 0.6365766 0 644297¿ 0.6519486 06595319 0.6670492 0 6745022 0.6818925 06892218 0 7795706 06818925 0 6442974 0.628784 0 6287Í/ 0.628784 0 628784 0.628784 0 628784 0.6442974 06595319 0 6745022 068922 '8 07037034 07179585 07319976 0 7458307 0 759467 0 7927506 06964917 06595319 06442974 0.6442974 06442974 06442974 0.6442974 0 6442974 •0.6519486 06745022 0.6964917 07179585 07389393 0.759467 07795706 0 7992766 0.8186087
CONDUCTOR: 2fl AWG, Cu U1 0560 0 7927506 02 0203517 0 305275 03 0.1 0420 0.6964917 04 0 407033 0 1 0.370 06595319 0 508792 0.1 0350 0.6442974 05 061055 01 Ú35Ú 0 6442974 06 07 0712308 0.1 0350 0.6442974 0814066 0 1 0350 0 6442974 08 0915825 0.1 0.350 0 6442974 0.9 099 1 007407 0.1 0350 0 6442974 1.017583 1 01 0.360 06519486 1 526375 0.1 0390 0 6745022 15 2 2035166 01 0420 06964917 25 2 543958 01 0450 U 7179585 3 3 052749 0 1 0480 0 7389393 0759467 3561541 01 0510 35 4 4 070332 01 0540 0 7795706 4 579124 45 0 1 0570 0 7992766 t 5087915 0 1 0 600 08186087
Icce
030810-4
0 97857
046215 8 061621 1
0.9228 5 0 87575 5
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error
)cc1F
095137 2.85 3 0 902238 2284 5
0 85662 1 0 83356 3 0.81438 5 080216 1 0 775332 076715 Í 073923 7 073174 i 070586 i 0.69744 7 0 67499Í) 0 66809Í 0 64915Í) 066493? 064639 05392V 053101; 0451691 0 44869Í 0 388847 0 38763Í 0341902 0 34079C 0305615 0 303821 0 276768 0 27395S 0 253303 0 249363 0.233849 0 228771 0 97232 0.920948 0 876756 0 836579 0 806631 0 772653 0737955 0.704139 0 675083 0 688527 0 566349 0480257 0418002 0371256 0.334968 0306012 0 2S2375 0262712
0 9S3'i77 0 938893 0898167 0859614 083018 0 796253 0761323 0.727102 0 697593 0 70265 05857 0.502246 0441431 0 395495 0 359657 0 330929 0 307377 0 287706 0.980556 0937918 0 898458 0 860795 0.832014 0.798555 0.763954 0 72996 0 700594 0 705699 0 589054 0505525 . ü 444544 0 39843 0 362424 0 333544 0 'ÍÜ9S59 0 290068
0 956074 0910111 0 867763 0 828704 0 792630 0 759261 0 728342 0 699643 0 675538 0 672954 0563817 0 -483996 0 423423 0 376037 0 338026 Ü 306897 0 280957 0 259021 0 958925 0914676 0 874059 0 836678 0 302188 0 770287 0 740709 0713223 0690104 0 687623 0 582322 0 504392 ü 444558 0 397251 0 358949 0 320647 0 300786 C 278202 0.960084 0916436 0 876400 0 839566 0 805584 0774148 0 744992 0717887 0 695077 0 692629 0 588536 0511217 Ü4t163y 0404377 0 366G01 0 334234 0507513 0 284730
2.233 7 2.355 3460 377 T 3.666"r 332" 7
2.918;> 2.869; • 1.544; 0666E 0.3117 0.3262 05904 1.0255 15802
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-0772 -128
-1271 -0.905 -0288 0.5048 14251 2.55
2.6476 27582 27413 3.4894 3.371 2783 19459 10852 2.1854 05801 -0.425 -0703 -0442 0.1973 3.2065 21913 34162 21324 23441 2.5169 25286 32809 3152& 25452 16818 07937 1887
0088 -1.113 -1571 -1471 -0977 -0 20Í. 0 7627 18747
a 0. 01 01 0 1 0 0 0 0 0 0 01 0.1 01 0.1 01 0.1 01 01
FACTORES b iaijr(a*b*1.1)
0.510 0.38C 0.33C 0310 0310 0310
0.310 0310
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00126 10448 1.134 1 .6722 2.0553 2.202 30363 2.9563 2.6721 1.5135 0.6186 28915 0.8537 -0625 -1.343 -1478 -1 197 -0.617 01773 1 1289
06745 1 3722 1.8645 20877 29751 29331 23748 1.5337 06485 2.9231 0.887 -0.625 -1.385 -1.561 -1319 -0776 -0015 09046 0.5167 1.2641 1.7888 20326 29324 28977 2.3426 15019 06153 2.8889 08261 -0.721 -1.516 -1.726 -1514 -0.999 -0.264 06319
CONDUCTOR; 3JD AWG, Cu 0 1 0.55C 0.7861822 0.96705Í 0 1 0.41 C 0.6892218 0 92619E 0 1 0.36C 0.6519485 0.888561 0 1 0.34C 0 6365765 0 852586 0 1 0.34C 0.6365765 0.825382 0 1 0340 0.6365765 0.793211 0 1 0.340 0 6365765 0.759653 0 1 0340 0 6365765 0 726505 0 0340 0 6365765 0.697765 0360 0 0.6519485 0711426 0. 0.390 0.595394 0.6745021 0 0420 06964916; 0511743 0 0450 07179584E 0.450459 0 0480 0 7389393; 0404014 0 0.510 0.7594669Í 0 367694 0' 0540 0.7795706: 0.338530 0< 0.570 0.7992766; 0 314590 01 0.600 OS186066Í 0.294573 CONDUCTOR. 4» AWG, Cu C 1 0.550 0.7861822E 0 1 0410 0.68922184 0 1 0360 065194859 0 1 0.340 0 63657656 01 0.340 0 63657656 0 1 0.340 0 63657656 01 0340 0 63657656 0 1 0340 0 63657656 0 1 0.340 0 63657656 0 1 0360 065194859 0 1 0390 067450217 0 1 0420 0.69649165 0 1 0.450 0.71795846 0 1 0480 0 73893932 0 1 0510 0 75946696 0 1 0540 0.77957063 0 1 0.570 0.79927662 0 1 0600 0.81860865
0.965358 0.925566 0 888667 0.853217 0.826401 0 794509 0761151 0 728144 0 699491 0713202 0 597372 0.513689 0452312 0405765 0 369348 0 340096 0.316077 0 295989
CONDUCTOR: 260 mcm, Cu 0 1 0550 0.78618226 0 962000 0 1 0410 0.68922184 0.924290 0 1 036Ü 0.65194859 0 888835 0 1 0340 0.63657656 0854415 0.1 0340 0.63657656 0 828364 0 1 0340 0.63657656 0 797025 0 1 0340 0.63657656 C 764063 0 1 0340 0 63657656 0 731335 0 1 0.340 0 63657656 0 702860 0 1 0.360 065194859 0716669 0.67450217 0.601247 0 1 0390 0 1 0420 069649165 0517508 0 1 0450 0 71795846 0 455956 0.1 0.480 0.73893932 0409211 0 1 0.510 0.75946696 0.372604 0.1 0540 0.77957063 0343179 01 0570 0.79927662 0.319005 0 1 0600 081860365 0.298780 CONDUCTOR: 300 mcm, Cu 0 1 0.550 0.78618226 0 960865 0 1 0.410 068922184 0.923850 0 1 0360 065194859 0 886879 0 1 0340 0 63657656 0.854806 0 1 0.340 0 63657656 0.829012 0 1 0.340 0.63657656 0 797861 0 1 0340 0.63657656 0 765033 0.1 0.340 0 63657656 0.732401 01 0340 0.63657656 0 703986 065194859 0.717828 0 1 0.360 067450217 0 602548 01 0390 0 1 0420 0.69649165 0518792 01 0450 0.71795846 0457182 0 1 0480 0 73893932 0410371 0.75946696 0.373702 0.1 0.510 01 0.540 0 77957063 0.344218 0.79927662 0319993 0 1 0570 01 0600 081860865 0 299721
094240 2 0,90122 1 0.863366 0.82846-4 0.79619-4 076627 073847 071256 7 0 69072 f 0.68838 0.58816,J 051312Í) 0.45489"7 040845; 0.37055Í 0.33906? 0312487 0.289757 0.943000 0902115 0864542 0.829904 0 797879 0.768186 0 740586 0714868 0.693179 0 690849 0591244 0.516523 0.458454 0412059 0374152 0 342608 0 315953 0.293136 0.943987 0 903506 0.866287 0831958 0 800202 0 770744 0 743347 0.717805 0 696254 0 693938 0 594827 0520312 0 462295 0 415866 0.377880 0.346233 0319464 0.296529
26161 2.7714 2.9183 2.9117 36661 3515
2.8683 1 9561 1.0189 3.3477 1.2283 -0.268 -0.976 -1087 -0773 -0.158 06729 1.6621 2371
25996 27905 2.8091 35748 34267 27768 1.8571 0.9106 32356 10364 -0549 -1 34 -1.527 -1284 -0733 00391 09734 1 9081 23004 2 6028 26993 35194 34098 2.7868 1.8849 09487 32756 1.0794 -0.539 -1371 -1.6 -1.396 -0882 -0.144 07592
0944345 1 7493 0.904028 21926 0.866960 25283 0.832770 26461 0801139 3.4792 0.771794 3.3775 0744499 2.7581 0.719049 1 .8569 0 697572 09195 0.695264 32453 0.596444 1 0234 0 522080 -063 0464131 -1497 0.417719 -1 759 0379721 -1.585 0.348043 -1099 0.321234 -0.386 0 298252 04926
A53
ANEXO B Datos y resultados de corrientes de falla para sitemas con carga inductiva por motores.
Tabla Bl. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, para primarios de la subestación Epiclachima a 23 kV Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25% Conductor 1/0 AWG en el primario 60 HP
LONcrruo
L1fkm
5.00
TOTAL DEL
L'/km
0.05
PRIMARIO; km 5
ÍT3F pu IM3F APORTE %
FALLA MONOFÁSICA
Í1F
IM1F APORTE %
0.781929 * 0.001566 0.200274 0.565459 0.002131 0.3768G2
4.00 1.05 0.846526 0.001565 0.184873 0.632985 0.002130 0.336501
3.00 2.05 0.921020 0.001565 0.169920 0.718379 0.002129 0.296362
2.00 3.05 1.007199 0.001565 0.155381 0.829414 0.002128 0.256567
1.00 4.05 1.106900 O.OOÍ565 0.141386 0.978722 0.002127 0.217324
0.20 4.85 1.197403 0.001565 0.130700 1.139571 0.002126 0.186561
5.00 0.05 0.783310 0.002998 0.382735
4.00 1.05 0.847921 0.002996 0.353335
3.00 2.05 0.922427 0.002995 0.324687
2.00 3.05 0.960869 0.002995 0.311697
1.00 4.05 1.108327 0.002995 0.270227
0.20 4.85 1.198832 0.002994 0.249743
5.00 0.05 0.785919 0.005704 0.725775
4.00 1.05 0.850554 0.005702 0.670387
3.00 2.05 0.925084 0.005699 0.616052
2.00 3.05 1.011295 0.005696 0.563238
1.00 4.05 1.111020 0.005694 0.512502
0.20 4.85 1.201530 0.005691 0.473646
5.00 0.05 0.788674 0.008549 1083971
4.00 1.05 0.853331 0.008543 1.001136
3.00 2.05 0.927883 0.008537 0.920051
2.00 3.05 1.014113 0.008531 0.841228
1.00 4.05 1.113848 0.008525 0.765365
0.20 4.85 1.2D4358 0.008520 0.707431
5.00 0.05 0.792082 0.012086 1.525852
4.00 1.05 0.856768 0.012074 1.409250
3.00 2.05 0.931347 0.012061 1.295006
2.00 3.05 1.017601 0.012040 1.183175
1.00 4.05 1.117353 0.012037 1.077278
0.20 4.85 1.207866 0.012028 0.995806
5.00 0.05 0.794620 0.014696 1.849437
4.00 1.05 0.859322 0.014678 1.708091
3.00 2.05 0.933917 0.014660 1.569733
2.00 3.05 1.020199 0.014666 1.437563
1.00 4.05 1.119940 0.014624 1.305784
0.20 4.65 1.210447 0.014610 1.206992
100 HP LONGITUD
L1/km
TOTAL DEL
L'/km
PRIMARIO/ km
IT3F pu
5
C3F-JM3F APORTE %
200 HP
LQNGrruD
L1/km
TOTAL DEL
L'/km
PRIMARIO/ km
5
[T3F
pu
I-3F-IM3F APORTE %
300 HP LONGFTUD
Ll/km
TOTAL DEL
L'/km
PRIMARIO/ km
rrsF pu
5
T3F-IM3F APORTE %
400 HP LONGITUD
L1/km
TOTAL DEL
L'/km
PRIMARIO/ km
IT3F pu
5
T3F-IM3F APORTE %
600 HP LONGTTUD TOTAL DEL
L1fkm L'/km
PRIMARIO/ km
IT3F pu
5
I-3F-1M3F APORTE %
* L1 « distancia desde la fuente al punto de falla * L' * distancia desde el punto de falla al motor
Bl
5
Tabla E2. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, para primarios de la subestación Carolina a 6.3 kV Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de O.S5 y reactancia de 25% Conductor 1/OAWG en el primario
50 HP LONGITUD TOTAL DEL PRIMARIO
5
;
L1 km L1 km Í3FT pu 1M3F pu APORTE %
0.05 0.13095Í 0.001566 1.195858024
4 1.05 0.159785 0.001565 0.97944112
2.05 0.204966 0.001565 0.76353382
;> 1 3.05 4.05 0.285627 0.467757 0.001565 0.001565 0.54791739 0.33457543
0.2 4.85 0.903508 0.001565 0.17321374
L1 km L1 km I3FT pu IM3F pu Err3F %
5 0.05 0.132101 0.002998 2.269475628
4 1.05 0.160941 0.002988 1.85658098
3 2.05 0.206145 0.002379 1.15404206
2 3.05 0.286837 0.002969 1.03508264
1 4.05 0.469035 0.00296 0.63108297
0.2 4.85 0.904894 0.002953 0.32633657
L1 km L1 km I3FT pu IM3F pu ErrSF %
5 0.05 0.134281 0.005704 4.2478087
4 1.05 0.163138 0.00567 3.47558509
3 2.05 0.208366 0.005636 2.70485588
2 3.05 0.289111 0.005603 1.93800997
1 4.05 0.471425 0.005569 1.18131198
0.2 4.85 Q. 907464 0.005543 0.61082313
L1 km L* km I3FT pu IM3F pu IM1F pu ErrSF %
5 0.05 0.136621 0.008549 0.01137 6.25745676
4 1.05 0.165481 0.008473 0.011054 5.12022528
3 2.05 0.210723 0.008397 0.010754 3.98485215
2 3.05 0.291508 0.008322 0.01047 2.85481016
L1 km L' km 3FT pu M3F pu Err3F %
5 0.05 0.139519 0.012086 8.662619428
4 1.05 0.168368 0.011933 7.0874513
3 2.05 0.213615 0.011783 5.51599841
2 3.05 0.294433 0.011635 3.95166303
1 4.05 0.476945 0.01149 2.40908281
0.2 4.85 0.913283 0.011375 1.2455066
L1 km L' km 3FT pu M3F pu Err3F %
5 0.05 0.141723 0.014696 10.36952365
4 1.05 0.17055 0.01417 8.30841395
3 2.05 0.215785 0.014248 6.6028686
2 3.05 0.296608 0.019031 6,41621264
1 4.05 0.479165 0.013819 2.88397525
0.2 4.85 0.915565 0.013651 1.4909919
e
1DOHP LONGITUD TOTAL DEL PRIMARIO
5 200 HP LONGITUD TOTAL DEL PRIMARIO
5 300 HP LONGfTUD TOTAL DEL PRIMARIO
5
1 0.2 4.05 4.85 0.473919 0.910104 0.008248 0.008189 0.0102 0.009993 1.7403818 0.89978728
400 HP LONGITUD TOTAL DEL PRIMARIO
5
500 HP LONGITUD TOTAL DEL PRIMARIO
5
B2
Tabla B3. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25% Conductor 1/0 AWG, primario de la subestación Carolina 50 m de longitud en cable aislado
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.469373 0.003345 0.712653
L/km Í3FT pu IM3F pu
1 0.472143 0.006409 1.35742773
PM% L/km I3FT pu 1M3F pu PM%
1 0.474775 0.009296 1.9579801
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.47746 0.012274 2.57068655
L/km
1 0.479943 0.014976 3.12037054
I3FT pu IM3F pu PM%
100 hp 2 3 0.287149 0.206444 0.003345 0.003345 1.164900 1.620294 200 HP 2 3 0.289762 0.208983 0.006409 0.006409 2.21181521 3.06675663 300 HP 2 3 0.292257 0.211415 0.009296 0.009296 3.18076214 4.397039 400 HP 2 3 0.294796 0.213891 0.012274 0.012274 4.16355717 5.73843687 500 HP 2 3 0.297161 0.216206 0.014976 0.014976 5.03969229 6.92672729
4 0.161234 0.003345 2.074624
c
0.132385 0.003345 2.526721
c 4 0.163734 0.134882 0.006409 0.006409 3.91427559 4.751560623 c 4 0.166134 0.137244 0.009296 0.009296 5.59548316 6.773337997
4 5 0.16858 0.139676 0.012274 0.012274 7.28081623 8.787479596 4 5 0.170872 0.141959 0.014976 0.014976 8.76445526 10.54952486
B3
Tabla B4. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25% Conductor 1/0 AWG, primario de la subestación Carolina 100 m de longitud en cable aislado
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.4693666 0.003337 0.71095813
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.471945 0.006148 1.30269417
L/km I3FT pu 1M3F pu PM%
1 0.474419 0.008829 1.86101316
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.477097 0.011793 2.47182439
L/km I3FT pu 1M3F pu PM%
1 0.47949 0.014976 3.12331853
100hp 3 2 4 0.287143 0.206438 0.161228 0.132379 0.003337 0.003337 0.003337 0.003337 1.16213873 1.61646596 2.06973975 2.52079257 200 HP i 3 2 4 0.289587 0.208818 0.163573 0.134704 0.006148 0.006148 0.006148 0.006148 2.12302348 2.94419063 3.75856651 4.56408124 300 HP j 2 3 4 0.165838 0.211112 0.165838 0.136953 0.008829 0.008829 0.008829 0.008829 4.18214029 5.32387028 5.32387028 6.4467372 400 HP 5 2 3 4 0.213582 0.294471 0.168277 0.139377 0.011793 0.011793 0.011793 0.011793 4.00480862 5.52153271 7.00808786 8.46122387 500 HP 3 4 5 2 0.215826 0.170501 0.141591 0.296761 0.014976 0.014976 0.014976 0.014976 5.04648522 6.93892302 8.7835262 10.5769434
B4
r
'l'abla B5. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25% Conductor 1/0 AWG, primario de la subestación Carolina 200 ni de longitud en cable aislado
100 hp L/km
1
I3FT pu IM3F pu PM%
0.469316 0.003252 0.69292332
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
0.471581 0.00568 1.20445904
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1
3
4
K
0.287104 0.215105 0.003252 0.003252 1.13269059 1.51181981 200 HP
0.169796 0.003252 1.91523946
0.140893 0.003252 2.30813454
4
5
2
2
3
0.134407 0.289261 0.208508 0.163272 0.00568 0.00568 0.00568 0.00568 2.7241161 3.47885737 4.22597037 1.96362455 300 HP 3
4
r
0.473775 0.291356 0.210557 0.008017 0.008017 0.008017 1.69215345 2.75161658 3.80752005 400 HP
0.165296 0.008017 4.85008712
0,136418 0,008017 5.87679045
1
2
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
0.476424 0.01093 2.29417494
L/km I3FT pu IWI3F pu PM%
4
5
0.478645 0.296005 0.215105 0.169796 0.013248 0.013248 0.013248 0.013248 2.76781331 4.47560007 6.15885265 7.80230394
0.140893 0.013248 9.4028802
1
1
3
4
5
0.293865 0.212 0.01093 0.01093 3.71939496 5.15566038 500 HP
0.167711 0.01093 6.51716345
0.139813 0.01093 7.81758492
2
2
3
B5
Tabla B6. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25% Conductor 1/0 AWCi, primario de la subestación Carolina 300 m de longitud en cable aislado
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.469265 0.00317 0.67552449
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.471254 0.005275 1.11935389
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.4733213 0.007335 1.54968728
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.475817 0.01018 2.13947799
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
1 0.477877 0.012287 2.57116371
100 hp 2 3 4 0.287062 0.206366 0.161161 0.132315 0.00317 0.00317 0.00317 0.00317 1.10429106 1.53610575 1.96697712 2.39579791 200 HP c 3 2 4 0.288965 0.208226 0.162997 0.134136 0.005275 0.005275 0.005275 0.005275 1.82548059 2.53330516 3.23625588 3.93257589 300 HP c 2 3 4 0.210066 0.290844 0.164816 0.135944 0.007335 0.007335 0.007335 0.007335 2.52197054 3.49175973 4.45041744 5.39560407 400 HP c. 3 2 4 0.212475 0.293314 0.167194 0.138305 0.01018 0.01018 0.01018 0.01018 4.7911519 6.08873524 7.36054373 3.4706833 500 HP 2 3 4 5 0.29531 0.214441 0.169145 0.140249 0.012287 0.012287 0.012287 0.012287 4.16071247 5.72978115 7.26418162 8.76084678
Tabla B8. Aporte promedio al cortocircuito por parte de motores, para primarios a 6.'} kV y 1 5 M VA de potencia
Potencia del Motor 100HP 200 HP 300 HP 400 HP 500 HP
Longitud del primario / km 11
0.68067776 1.23031409 1.7491365 2.33780143 2.85389946
2| Aporte 1.09935798 1 . 9801 0802 3.03866983 3.74154083 4.55588286
3| 4| promedio PM [%] 1.50767914 1.91996422 2.7299208 3.47357476 4.08768033 4.89731277 5.13454683 6.491023 6.23023334 7.86368803
5
2.32850743 4.20927065 5.91886067 7.81174762 9.45792367
Tabla IÍ9. Datos de cables utilizados para el cálculo de falla con carga inductiva
do R DC (25C) di Cable ohm / km cm TW 0.2106299 1.1938 3/0 AWG 0.0708696 2.06502 500 MCM 0.0283136 1000MCM 3.27406 Transformador de distribución de 750 kVA 5.2 % de reactancia
cm 1.3968 2.30602 3.59406
B7
Tabla B7. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25% Conductor 300 MCM, primario de la subestación Carolina 50 ni de longitud en cable aislado
L/km I3FT pu IM3F pu PM%
L/km I3FT pu IM3F pu PM% L/km I3FT pu IM3F pu PM%
L/km I3FT pu IM3F pu PWI%
L/km I3FT pu IWI3F pu PM%
100 hp 1 2 3 0.545859 0.357752 0.26617 0.003337 0.003337 0.003337 0.61133003 0.93276907 1.25371003 200 HP 1 2 3 0.548887 0.360746 0.269146 0.006409 0.006409 0.006409 1.77659628 2.38123546 1.1676356 300 HP 1 3 2 0.363571 0.271955 0.551741 0.009296 0.009296 0.009296 2.5568596 3.41821257 1.68484851 400 HP 1 2 3 0.366469 0.274835 0.554671 0.012274 0.012274 0.012274 3.3492601 4.4659523 2.21284329 500 HP 3 1 2 0.557348 0.369122 0.277475 0.014975 0.014975 0.014975 5.3968826 2.68683121 4.05692427
A 0.21211 0.003337 1.5732403
4 0.215073 0.006409 2.97991845
t
0.176459 0.003337 1.89109085 c
0.179415 0.006409 3.57216509 c
4 0.217873 0.009296 4.26670583
0.182209 0.009296 5.10183361
4 0.220743 0.012274 5.56031222
5 0.185075 0.012274 6.63190598
4 0.223375 0.014975 6.70397314
5 0.187201 0.014975 7.99942308
B8
ANEXO C Datos y resultados de corrientes de cortocircuito para falla sobre el primario utilizando conductores de aluminio.
Tabla CJ .1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 1 CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO c- 0.3 X1 FACTORES S/E7 Icce S^TON (pu raíz(a*bM.1) a b pu lcc3F | error lecSF | error 02 0 24299 2 0.01 1 15C 1 084521 0 733974 0711325 3.18- 0744144 -1.3660 03 036448 3 0.01 0.50C 0 690302 0581277 0569718 202 0588047 -11512 04 048598-4 0.01 0300 0 525329 0469381 1.44 0.476148 0430501 -051059 05 0 60747 3 0.01 0.220 0405143 0 396829 2 09 0446193 0 404093 0 2598 06 0 72897 5 0.01 0.180 0402039 0.352507 0345555 201, 0347729 1.3741 07 085047 0.304325 0.01 0.150 0366169 0301056 108É 0304716 -01283 OS 097196'* 001 0140 0 353569 0 276093 0268173 2.95; 0 270935 1 9036 09 1 09346: 001 0.130 0 340599 0 249009 0241614 3061 0.243762 2 T523 10 1 21495< 001 0120 0 327220 0.223835 0219749 1.85Í 0221462 10716 15 1 8224 3Í 0 299053 0150924 -021 0151638 -07492 0.150501 0.01 0100 20 242991" 0 299053 0117121 0.01 0 100 0114190 256É 0115144 1 7166 25 3 03739' 0.01 0100 0 299053 0 095356 0092531 305- 0 092769 2 789 30 3644876 0.01 0.100 0 299053 0 077500 3 53 0077661 0 080236 33153 3 5 A 25235E 0.01 0100 0.299053 0 066662 3.775 0 066779 0069179 3 5936 4 0 4 859835 0.01 0.10.0 0 299053 0 060764 0.058481 3.904 0 058569 3 7474 45 5467314 0.01 0100 0 299053 0054155 0052086 3.972 0.052155 3.8345 5 0 6 074794 0.01 0100 0.299053 0 048832 0046951 4.005 0047006 38837 CONDUCTOR2 AWG, ALUMINIO 02 024468 001 1380 1 197986 0814529 0787480 3.435 0832801 -2194 03 0367021 0.01 0.680 3.452 0694935 -0.9792 0665171 0815030 0.688130 04 04S9361 0 01 0.440 0644453 0570018 2556 0590333 -09731 0 584588 05 0.611701 001 0.340 0561453 0495974 2712 0.510422 -01958 0.509422 06 0734041 0.01 0.280 0437574 1.292 0448240 -11188 0.443225 0 506490 07 0 856382 0.01 0.250 0477114 0.395390 0390725 1.194 0 398855 -0 8688 OS 0 978722 0 01 0.240 0466991 0 363348 0 352503 3.077 0358870 1.2479 09 1 101062 0.01 0.23C 0456688 0.332493 0320829 3636 0325930 20137 10 1 223402 001 0.220 0446193 0303818 0294210 3266 0 298378 1 8232 15 1 835103 0 01 0.200 0424580 0.212441 0207212 2523 0.209079 1 6078 20 2446804 0 01 0.200 0.165244 0 424580 0 159562 3.561 0 160604 2.889. 25 3 058505 0.01 0.200 0424580 3764 0130285 0 134506 0129626 32396 30 3 670206 0.01 0200 0 424580 0.113163 0 109109 3715 0109563 32854 35 4 281908 001 0.200 0 424580 0.097560 0094182 3587 0094513 32243 4 0 4 893609 0 01 0.200 0 424580 0.085689 0082839 344 OOS3091 31263 45 5 50531 0 01 0 200 0424580 0073930 3.295 0074128 30191 0.076366 5.0 6117011 0.01 0.200 0 424580 0 066749 3 159 0066909 0.068858 29123 CONDUCTOR 1/0 AWG, ALUMINIO 02 0242217 0 01 1 550 1 276495 0 830509 3 797 0884074 -24918 0.862045 03 0 748624 0 363325 001 0.800 0890138 0726000 3116 0765083 -21512 04 0.658407 0.01 0550 0484433 0 726693 0 640768 2 753 0669929 -17199 05 0 605542 0.01 0.440 0644453 2474 0593520 -13761 0 585353 0571223 06 0.72665 0.01 0380 0595781 1715 0531477 -1.6247. 0 522842 0514025 07 0.847758 001 0350 0570192 0466479 1723 0480429 -1 2311 0474515 0 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J J
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-3 3352 -2.8533 -24249 -3.2095 -26435 -26554 -21289 -20378 -0.656 01316 02425 01151 02082 0.5564 11175 1.844 26959
0913414 0840066 0.776768 0721757 0.673615 0631204 0 593605 0 560078 0530018 0417109 0343326 0.291511 0253189 0223723 0 200373 0181421 0 165735
3.536 3219 2.972 2715 3207 3059 3 42 3 31 3333 3018 2284 153 1.148 1 123 1 382 1 855 2491
0.981645 0897151 0.825063 0763042 0.709247 0662223 0.620824 0.584133 0551416 0430040 0.3519Ü3 0.297609 0.257741 0.227247 0.203182 0183711 0.167636
-3.6605 -33489 -3 0559 -28428 -1978 -17682 -1.1139 -09447 -0.6767 -0.0801 -02092 -0 5503 -0.6385 -04452 -002 05856 1 3286
C2
Tabla Cl .2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 1 CONEXIÓN: D-YT CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO
JEO
L
FACTORES
ralzla+b"!.!)
pu a b [pu 1.0398 0.10 0.410 0. 0.689222 0. 1 .55980* 0.10 0.350 0.644297 0632689 02.07974 0.10 0.335 2.59967Í 0.10 0.' 0.320 0.620918 3.11961 0.10 0.305 0.608975 O.f o: 3.63954Í 0.10 0.290 0595854 O.í 4.15948; 0.10 0.275 0.584546 4.6794T 0.10 0.£ 0.260 0.572043 1 5.19935; 0.10 0.250 0.563594 0.240 0.555050 1.6 7.799G2E 0.10 ; 10.3987CW 0.10 0.230 0.546410 12.9983€ 0.10 0.230 0.546410 2.E 3 15.59805C 0.10 0.230 0.546410 0.230 0.546410 3.5 18.197732 0.10 0.230 0.546410 A 20.797406 0.10 0.230 0,546410 4.5 23.397083 0.10 0.230 0.546410 5 25.996749 0.10 CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO 0.500 0.2 1.041559 0.10 0752673 0490 0.745831 0.3 1 .562339 0.10 0.480 0.738939 0.4 2.083118 0.10 0.470 0.731998 0.5 2.603898 0.10 0.460 0.725004 0.6 3.124677 0.10 0.450 0.7 3.645457 0.10 0.717958 0.440 0.710859 0.8 4.166236 0.10 0430 0.703703 0.9 4.687016 0.10 0.420 0.696492 1 5.207796 0.10 0.420 0.696492 1.5 7.811693 0.10 0.420 0.696492 2 10.415591 0.10 0.420 0.696492 2.5 13.019489 0.10 0.420 0.696492 3 15.623387 010 0.420 0.696492 3.5 18.227284 0.10 0.420 0.696492 4 20.831182 0.10 0.420 0.696492 4.5 23.43508 0.10 0420 0.696492 5 26038978 0.10 CONDUCTOR 1/0 AWG, ALUMINIO 0.560 0.792751 0.2 1.039095 0.10
km
0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 45 5
c= 2X1 + Xo pu 1.525854 2.288782 3.051709 3.814634 4.577561 5.340488 6.103416 6.866343 7.629270 11.443904 15.258538 19.073174 22887808 26.702444 30.517078 34.331711 38.146337
0.7
Icce
pu 0.636795 0.495249 0.411525 0.348629 0.300254 0.262075 0.231238 0.205827 0.185933 0.129214 0.098212 0.079967 0.067432 0.058292 0.051333 0.045858 0.041437
S/E ION
S/E7
teclF
error
0632377 0.698 0.5000.492783 0.401205 2.572 0.337405 3.326, 1.973Í 0.294443 0.255167 2.707' 0.227264 1.748Í 0.204802 O.SOOf 0.186344 -0.220Í 0.128310 0.704E 0.450Í 0.097772 1.27S 0.078957 1.8494 0.066208 0.057001 2.2657 0.050040 2.5844 0.044594 2.833S 3.0371 0.040216
tedF
error
0.649678 -1.983 0.502439 -1.431 0.407217 1.058 0.341461 2.099 0.293610 2.263 0.257339 1.841 1.001 0.228946 0.206141 -0.152 0.187435 -0.801 0.322 0.128800 0.098048 0.168 1.054 0.079133 0.066330 1.662 0.057090 2.106 2.443 0.050109 0.044648 2.710 2.925 0.040260
1.530919 2.296381 3.061840 3.827300 4.592759 5.358221 6.123680 6.889140 7.654600 11 481899 15.309199 19136499 22.963799 26.791100 30.618400 34445700 38.273000
0.694564 0.572284 0.479636 0.410058 0.356592 0.314450 0.280466 0.252517 0.229144 0.161667 0124810 0.101618 0.085686 0.074070 0.065226 0.058268 0.052650
0.568659 0.553615 0.461749 0.395171 0.344966 0.305867 0.274610 0.249078 0.227846 0.159569 0.122685 0.099625 0083852 0.072387 0.063678 0.056838 0.051324
3.8741 3.3721 3.8738 3.7671 3.3701 2.806 2.1323 1.3807 05697 1.3147 1 .7323 2.0003 2.1877 2.3253 2.4309 2.5154 2.5844
0.567436 0.471000 0.401745 0.349856 0.309637 0.277600 0.251505 0.229854 0.160516 0.123233 0.099810 0.084102 0.072572 0.063820 0.056951 0.051416
1.523529
0.732863
0.716605
2.2688
0.742064
-1.240
0.560 0.792751 2.285293 1.558643 0.10 0.560 0.792751 3.047057 2.078191 0.10 2.597738 0.10 0.560 0.792751 3.808822 0.560 0.792751 4570586 3.117286 0.10 3.636834 0.10 0.560 0.792751 5.332350 0.560 0.792751 6.094115 4.156381 0.10 4.675929 0.10 0.560 0.792751 6.855879 0.560 0.792751 7.617642 5.195476 0.10 7.793215 0.10 0.560 0.792751 11.426465 0.560 0.792751 15.235287 10.390953 010 0.560 0.792751 19.044109 12.988691 0.10 0.560 0.79275r -22.852929 15.586429 0.10 0.560 0.792751 26661752 18.184168 0.10 20.781906 0.10 0.560 0.792751 30.470574 0.560 23.379644 0.10 0792751 34.279396 0.560 0.792751 38088216 25.977382 0.10 CONDUCTOR 2/0 AWG, ALUMINIO
0.609854 0.516128 0.445577 0.391302 0.348501 0.313981 0.285595 0.261865 0.184800 0.142688 0.116183 0.097974 0.084695 0.074585 0.066629 0.060207
0.589860 0.499877 0.433110 0.381774 0.341153 0.308248 0.281074 0.258265 0.183552 0.142281 0.116137 0.098099 0.084907 0.074840 0.066906 0.060492
3.3896
0.606622 3.2511 0.511643 2.8784 0.441782 2.4957 0.388413 2.1537 0.346390 1 .8597 0.312480 1.6086 0.284563 1.394 0.261189 0.6798 0.184992 0.2863 0.143134 0.0398 0.116699 -0.1276 0.098498 -0.2495 0.085204 -0.3413 0.075070 -0.4133 0.067089 -0.4707 0.060642
0.533 0.877 0.859 0744 0.609 0.480 0.363 0.259 -0.104 -0.311 -0.442 -0.532 -0.597 -0.647 -0.685 -0.717
3.4745 3.9886 3.3234 2.5214 1.7908 1.1635 0.6325 0.1827 0.5853 0.065 0.1006 0.3909
-0.181 0-988 0.814 0.376 -0.078 -0.489 -0.647 -1.156 -0-646 -0798 -0.564 -0.151 0 359 0,924 1.524
1.034 0.10 0.2 1.551 0.10 0.3 0.4 2.068001 0.10 0.5 2.585001 0.10 0.6 3.102001 0.10 07 3.619001 0.10 0.6 4.136001 0.10 0.9 4.653001 0.10 1 5.170001 0.10 1.5 7.755002 0.10 2 10.340003 0.10 2.5 12.925004 0.10 i 15.C10005 0.10 3.5 18.095006 010 4 20680007 0.10
0.590 0.590 0.590 0.590 0.590 0.590 0.590 0.590 0.600 0.610 0.620 0.630 0640 0.650 0.660
0.812205 0.812205 0.812205 0.812205 0.812205 0.812205 0.812205 0.812205 0.816609 0.824973 0.831300 0.837588 C.£ 43840 0850055 0.856235
1.508244 2.262366 3.016489 3.77061 1 4524731 5.278853 6.032975 6.787097 7.541219 11.311830 15.082439 18.853050 22 £23^55 26394270 30164879
0.753641 0.628163 0.532136 0.459690 0.403879 0.359824 0.324268 0.295015 0.272682 0.194033 0.151009 0.123909 0.105231 0.091690 0081337
0.728335 0.604069 0.515020 0.448384 0.396774 0.355686 0.322230 0.294477 0.271095 0,193907 0.150857 0.123427
o.-c-í^e - cei? 0090494 0079839
13219 8759
0.755004 0.622018 0.527841 0.457966 0.404193 0.361591 0.327038 0.296466 0.274456 0.195593 0.151866 0.124097 0.104905 0.090851 0080116
0.854 1.834 2.069 1.925 1.554 1.032 0.402 -0.309 0.717 1.280 1.811 1.884 2.064 2.203 2.312 2.401
C3
xo a b L niz(**b"1.1) 0.67C 4. 5 23.26500.B 0.10 0.862379 5 25.850009 0.10 0.6BG 0.868490 CONDUCTOR 3/0 AWG, ALUMINIO 0.590 1.027821 0.10 0., 0.812205 0,10 0.600 1.54173 0.818609 0. o.< 2.05565 0.10 0.610 0.824973 2.56956, 0.10 0.620 0.831300 O.f 0.630 3.08347Í 0.10 0.837588 O.í o.- 3.59739 0.10 0.640 0.843840 0.650 4.11130* 0.10 0.850055 O.É 0.660 4.62521" 0.10 0.£ 0.856235 0.670 0.862379 1 5.139131 0.10 0.680 7.70869C 0.10 0.868490 1.5 0.874566 2 10.278261 C.10 0.690 0.880609 0.700 2-5 12.847826 0.10 0.886620 3 15.417391 0.10 . 0.710 0.720 3.5 17.98695e 0.10 0,892598 0.730 0.898545 A 20.556521 0.10 0.904461 0.740 4.5 23.126066 0.10 0.750 0.910347 5 25.695651 0.10 CONDUCTOR 4/0 AWG, ALUMINIO 0.590 0.812205 0.2 1.016237 0.10 0.818609 0.600 0.3 1 .524356 0.10 0.824973 0.610 0.4 2.032475 0.10 0.831300 0.620 0.5 2.540594 0.10 0.630 0.837588 0.6 3.048713 0.10 0.640 0.843840 0.7 3.556832 0.10 0.850055 0.650 0.8 4.064951 0.10 4.57307 0.10 0.660 0.856235 0.9 0.862379 0.670 1 5.081186 0.10 0.068490 0.680 1.5 7.621779 0.10 0.874566 0.690 2 10.162372 0.10 0.700 0.880509 2.5 12.702965 0.10 0.710 0.886620 3 15.243558 0.10 0.720 0.892598 3.5 17.784151 0.10 0.730 0.898545 4 20.324744 0.10 0.740 0.904461 4.5 22.865337 0.10 0.750 0.910347 5 25.405931 010 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.6 0.9 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO 0.978985 0.10 0.610 0.824973 1.468477 0.10 0.831300 0.620 1.957969 0.10 0.630 0.837588 0.843840 2.447461 0.10 0.640 2.936953 010 0.650 0.850055 3.426445 0.10 0.660 0.856235 3.915937 0 10 0.862379 0.670 0.868490 0.680 4.405429 0.10 4894924 0.10 0.874566 0.690 0.886620 7.342386 0.10 0.710 0.898545 9.789848 0.10 0.730 0.910347 12.23731 0.10 0.750 0.922028 14.684772 0.10 0.770 0.933593 17.132234 0.10 0.790 19.579696 0.10 0.945045 0.810 0.956388 22.027158 0.10 0.830 0.967625 0.850 24.474621 0.10 CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO 0.976774 0.10 0.610 0.824973 1.465161 0.10 0.620 0.831300 0.837588 1.953548 0.10 0.630 0.843840 0.640 2.441935 0.10 0.850055 0.650 2.930322 0.10 0.660 0.856235 3.418709 0.10 0.862379 0.670 3.907096 0.10 0.868490 4.395483 0.10 0.680 0.874566 0690 4.883872 0.10 0.886620 7.325807 0.10 0.710 0.730 0.898545 9.767742 010 0.910347 0.750 12.209677 0.10 0.770 0.922028 14.651612 0.10 0.790 0.933593 17.093547 0.10 0.945045 0.810 19.535482 010 0.956388 0.830 21.977417 0.10 0967625 0.850 24.419358 0.10
fccIF | error fccIF | error
2X1 * XO 33.935490 37.706089
tece 0.073187 0.066604
0.071427 0.065000
2.4634 2.46 7
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2.638, 3.590* 3.387 3.080Í 2.875Í 2.798Í 2.6371 2.971 3.182Í 2.132: 1.639e 1.897Í 2.1452 2.502S 2.9324 3.4084 3.9177
0.765168 0,634016 0,540472 D.470622 0.416576 0.373561 0338538 0.309481 D.284993 0.204091 0158906 0.130085 0.110106 0.095444 0.084226 0.075367 0.068194
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1.454955 2.182434 2.909913 3.637390 4.364869 5.092348 5.819825 6.547304 7.274778 10.912169 14.549558 18.186947 21 824336 25.461727 29.099116 32.736505 36.373895
0763414 0.645089 0.552647 0.482183 0.427550 0.384229 0.349145 0.320202 0.295939 0.210848 0.164153 0.134692 0.114418 0.099617 0.088335 0.079451 0.072274
0.747813 2.0862 0.626882 2.9045 0.539029 2.5264 0.472487 2.0521 0.420417 1.6966 0.378597 1.4876 0.344297 1 .4082 0.315656 1.4401 0.291395 1.5594 0.210398 0.2141 0.164584 -0.2618 0.135133 -0.3266 0.114517 -0.1733 0.099506 0.1113 0.087914 0.4792 0.078740 0.9035 1.3659 0.071300
0.776352 -1.667 0.646652 -0.242 0.553481 -0.151 0.483489 -0.270 0.429062 -0.352 0.385565 -0.347 0.350025 -0.251 0.320453 -0.078 0.295467 0.160 0.212493 -0.774 0.165853 -1.025 0.135986 -0.952 0.115228 -0.703 0.099966 -0.349 0088272 0.072 0079027 0.537 0.071534 1.034
1 .343201 0.796306 2.014801 0.681765 2686401 0.588635 3.358001 0.516224 4.029601 0.459390 4.701201 0.413945 5.372801 0.376914 6.044401 0.346220 6.716004 0.320394 10.074006 0.230838 13.432008 0.181299 0.149899 16.790010 20.148012 0.128224 23.506014 0.112360 26.864016 0.100244 30.222018 0.090687 33580021 0.082952
0.774373 0.656526 0.569443 0.502571 0.449653 0.406758 0.371697 0.341501 0.316115 0.230382 0.181188 0.149293 0.126941 0.110408 0.097684 0.087589 0.079885
2.8324 3.8444 3.3703 2.7165 2.1654 1.7668 1.4036 1.3819 1.3537 0.1978 0.061 0.406 1.0105 1.7679 2.621 3.5365 3.8393
0.805224 0.678470 0.585814 0.515237 0.459736 0.414971 0.378115 0.347248 0.321026 0.232964 0.192776 0.150367 0.127715 0.110992 0.098141 0.087956 0.079685
-1.108 0.486 0.482 0.191 -0.075 -0.247 -0.318 -0.296 -0.197 -0.913 -5.954 -0.311 0.398 1.232 2.143 3.105 4.100
1.336570 2.004853 2.673138 3.341423 4.009708 4.677991 5.346276 6.014561 6.682848 10.024269 13.365692 16.707115 20.048538 23.389961 26.731382 30-072805 33.414234
0.776592 2.6978 0.659180 3.674 0.572297 3.1534 0505493 2.454 0.452567 1 .8615 0.409624 1.4257 0.374092 1.1385 0.344212 0.9784 0.318739 0.9235 0.232586 -0.3236 0.183059 -0.5192 0.150910 -0.2167 0.128362 0.3544 0.111673 1.0853 0.098824 1.9148 0.088626 28097 0 080335 3 7489
0.807662 0.681348 0.588878 0.518348 0.462820 0.417987 0.381042 0.350079 0.323756 0.23S233 0.184690 0.152014 0.129159 0.112275 0.099295 0.089004 0080645
-1.253 0,301 0,249 -0.087 -0.395 -0.604 -0.706 -0.714 -0.640 -1 .445 -1.398 -0.941 -0.265 0.543 1.431 2.373 3.350
0.797543 0.683399 0.590344 0.517898 0.460992 0.415464 0.378351 0.347580 0.321683 0.231833 0.182109 0.150583 0.128817 0.112885 0.100716 0.091116 0.083347
C4
Tabla C1.3: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 1, SE 15 y 16 CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO rafz(a*bA1.1 FACTORES
L km
0. 2 0. 3 0 4 0 5 0 i 0 7 0. í 0 j
1'
; 2f í Sí ¿ Ai c
o; 03 04 05 0.6 07 08 09 1 15
2 25 5
35 A 45 c
02 03 04 05 06 07 08 09 1 15 2 25 3 35 A 45 c
ptl i b 0971700-4 001 0.940 0.01 0.440 06444531 3 0496854 7 001 0.270 001 0.200 04245797 7 0 3903776 3 001 0170 001 0.140 0 3535694 d 0.340599' i 0.01 0.130 0 3272204 i 001 0120 0.3133893 , 001 0 1 1 0 02990532 001 0100 001 0 095 02916763' 001 0095 0.2916763^ 001 0095 02916763' 001 0 095 02916763^ 001 0095 0.2916763? 001 0095 02916763? 001 0095 02916763?
c- 0.3 toce pu
06576204&4 054266983 9 045033986 3 038551765 3 034228286 3 029385354 2 0265964351 ,02392275 7 Ó. 21437404 7 0 150500 i 011423156*Í 009300-413,' 0 0782565 V 0.06747230Í 0 05926495Í 00528190' 0 047627021
0698548 0604136 0527015 0464691 0.414104 0 372626 0338206 0309299 0 284745 0202919 0157158 01281 0 108058 0093416 0 OS2257 0.073473 006638
CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO 001 1.220 1 1200458' 075639121 0 01 0.650 0.79535757 0668911819 001 0460 0 66002375 0 598002692 001 Ü370 0.58735196 0 533487862 001 0.340 056145322 049271741 0534 54 54 0444849296 001 0.310 0 01 0 300 0.52532889 0410892457 001 0290 051597928 0 377948465 001 0280 0506490'S 0347197599 0.01 0.285 0.5112525& 0.257978227 001 0.290 051597928 0 202660883 001 0.295 0.52067111 0166519169 001 0.300 0 52532889 0.141276276 001 0305 052995341 0 122971385 0.5345454 0108951663 001 0310 0.53910561 0097331541 001 0315 001 0 320 054363471 0 089048047
0 728227 0.64879 0581575 0.524987 0477227 0436673 0401981 0372067 0 346072 0.255304 0.201596 0.166342 0141497 0123069 0108868 0.097594 0.088429
CONDUCTOR 2» AWG, ALUMINIO 001 1 2SO 1 149778&2 0765348987 001 0700 0 82793283 fj. 690444205 001 0500 0.69030174 0 623674723 0 62050523 0564673891 001 0410 0 Q1 0 370 0.58735196 0.518363288 001 0350 057019224 0.478588482 0 01 0 340 056145322 0443913662 0 01 0 330 0 55260229 0409882299 001 0330 0 55260223 0384113423 001 0340 056145322 0 288353022 Ú01 0340 056145322 0.2247&491S 0 01 0 350 057019224 0186018985 001 0.36Ü 05788237S 0 158966344 001 0.370 058735196 013911S384 001 0.380 0 59578067 0123973894 001 0390 060411355 0112049858 c, 001 0400 0.61235399 0102423508
09 1 1 0
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-00521 0.0463 -05255 -1 1169 -ú Ice* •rror * 1 1.14C 1.41193; 1 .D7936E 1 4537* 0.0 2965 1 42237 1 3863U 0.62150; 2601 0 0 1 069C 1.36023C 0 0 I 0.51C 0.69770: 1 39572* 2 609 0 62857C 1.37510 1 33316: 3 145 0 0 1 Q42C C. 57662* 134058 2691 0 0 1 036C 1.3G545C 1.277284 0 54363Í 1 30554 E 2213 0 0 1 032C 1.24890E 0 52532Í 1 289883281 0 0 1 0.30C 0.50649C 1 25903E 1.220515 3155 O D 1 0280 0491 98C 1 2293QÉ 1 192271 3 '07 0 0 1 0.265 0 0 1 0220 0446193 1 060139 1.057344 2156 0200 00 0 424580 0.957524 0 938393 2039 0413433 0190 0 860035 0837150 00 2734 0180 00 0.402039 0770915 0 752000 2 5 1 5 0.170 0.390378 0691798 0 68D42B 1 671 00 0160 00 0.37B42S 0 622082 0.619979 0335 c o 0160 0 378429 0 579356 0 568558 1 899 0160 0 378429 0541671 0 524466 3 2 8 0 ÜO CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO 1 140 1 079365 1 46034 1 1413796 00 £292 0690 00 082 1502 1 427586 1.392192 2542 0.597703 1 399834 1 370296 2 1 5 6 001 0510 062857G 0 0 1 0420 1 378312 1 348207 2233 0 578824 0 0 1 0360 1 342972 1 326017 1279 0 543635 1 307245 1 303808 0264 001 0.320 0 0 1 0300 1 291013 1.281552 0730 0 525323 0 5064 9"j > 259650 1 259615 0003 O Ü 1 0280 049198: 1 229481 1 237753 -0669 0 0 1 0265 0477114 1 153621 1 132544 ! B61 001 0250 0240 046699: i 050986 1 036465 1 401 0.01 045699 1 0968812 0 950580 1 907 0 0 1 0240 046699' 0 692602 0 874921 2021 001 0240 046699: 0824615 0 808293 2 0 1 9 O C 1 0240 0466990 764698 0 749703 2000 0 0 1 0.240 0.240 0 46699 1 0712000 0 698Q73 1 995 OC1 0 0 1 0240 046699' 0655551 0652416 2 0 - 3 CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO 1 140 1 079366 1 450794 1415417 2499 00 0690 1 4 J 9979 1.395423 00 0821502 1 760 0697703 1 393826 1 375567 1327 0 0 1 0510 0.62857'J 1 373628 1 355876 1 305 0 0 1 0420 0.578824 1 333466 1 336376 0231 0 0 1 0360 0 0 1 0.320 0.543635 1 304752 1.317093 -0937 Ü 52532S 1 289358 1 298043 -0669 0 0 1 0.300 0 506490 1 258744 1 279244 -1 603 ClGl 0260 0 0 1 0265 049198J 1 229221 1 260709 -2496 0 0 1 0.260 0487065 1 179718 1 172349 0629 001 0260 Ü 487065 1 099490 1 091611 0 7 2 2 0 0 1 0270 0496855 1 .034859 1.018502 1 606 0 506490 0 972630 0 9526DO 2 103 0 0 1 0280 0515979 0915882 Q 893292 2 £29 0 0 1 0290 0 0 1 0300 0.525329 0865105 0.839903 3001 0 0 1 0310 0534645 OB19916 0.791774 3554 0 0 1 0320 0 543635 0 779692 0 748293 4 196 CONDUCTOR 2X1 AWG, ALUMINIO 1.104935 0 0 1 1 190 1 464763 1.416538 3404 0 840674 0720 1 436727 1.397307 0.01 2821 0712318 1410011 1 378320 2299 0 0 1 0530 0 0 1 0440 0644453 1 398116 J 356590 3061 0 0 1 0.360 0 595781 1 .370982 1341126 2226 ; 341934 1 322937 1436 001 0340 G 561453 0 543635 1 330506 1 305026 1952 0 0 1 0320 0 0 1 0300 0 52532S 1 303397 1.267406 1242 0 525329 1 311763 1.270073 3282 0 0 1 0300 0 0 1 0270 0 496855 1 207623 1 187820 1.667 001 0.280 0 506490 1 150476 1 112848 3.391 0514092 0 0 1 0.288 1 079575 1.D44805 3326 1.011401 0983159 0.521605 0 0 1 0296 2873 0529031 0 949288 0.927311 2370 Ü 0 1 0304 0 0 1 0.312 0 536373 0 693754 0 876664 194S 0 543635 0844378 0 830654 1652 0 0 1 0320 001 0328 D 55081 6 0 60CM72 0 788767 1 484 CONDUCTOR 3» AWG, ALUMINIO 1 104935 ! 439591 1417686 1 545 0 0 1 1 190 0 640674 1416406 1.399136 1.234 0 0 1 0720 001 0530 0712316 1 393788 1.3BOBB8 0.934 0 0 1 0440 0644453 1.385212 1 362942 1634 0595781 1 361101 1 345302 1 174 0 0 1 0360 0 0 1 0340 0561453 1 3346B4 1 327965 0506 ÜM3H3ÍP 32W61 1 31UbJ3 i iüa Ü Ül ü 32Ü ÍJ 52532S 1 300349 1 294203 Ü 4 7 5 001 030Ü FACTORES
C25
b nrtz4»*frM.1J Ice* 0.300 0.525329 1.310421 0496855 0.270 1.212506 0.506490 1 159083 0.2BO 0 514093 1.090336 0288 0.5216D5 1023385 0.01 0-296 0529031 0961935 001 0.304 o.o 0.312 0.536373 0906722 D.543B35 0 857453 0.01 0.320 0 0 1 0.328 0550816 D813519 CONDUCTOR 4» AW6, ALUMINIO 1 104935 1 391251 0 0 1 1.190 0 840674 1 376827 0 0 1 0720 0.712318 1361715 0530 0.01 0.01 0440 0644453 1 359357 0595781 1.34098D 001 0.380 0 0 1 0.340 0.561453 1 319537 0 543635 1 314531 0 0 1 0.320 0525329 1 293274 0 0 1 0300 0 525329 1 306630 0 0 1 0.300 0496855 1 220991 001 0270 001 0280 0 506490 1 175055 0 0 1 0.23B 0514093 1 110746 0 0 1 0296 0521605 1 046389 0 98&4Q2 0 0 1 0.304 052903' 0536373 0931947 001 0312 0 543635 0.982993 0 0 1 0.320 0 0 1 0328 0550616 0 839092 CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO 0 0 1 1.650 1.320863 1 463910 001 0.960 0 982896 1444769 0 0 1 0690 0821502 1 433789 001 0550 0726693 1 420840 0 660024 1 395775 0 0 1 0460 0.620505 00 0410 1 .386938 0 5B7352 1.365619 001 0.370 0.01 0.350 05701S2 1 363232 0.01 0.300 0.525329 1.2BQ504 0496855 0 0 1 0.270 1 239609 0.50649Ü 1 222889 0 0 1 0280 0.514093 1 177033 0 0 1 0.26B 0521605 0.296 1 124271 0.01 0.529031 001 0304 1 071456 0536373 021300 001 0312 0.543635 0 0 1 0320 0 974752 0550615 0931996 0 0 1 0328 CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO 1 650 1 320663 1 451401 0.01 0 982898 1 434131 001 0960 0690 0821502 1 424739 0.01 0 726693 1413206 001 0550 0 663024 1 389459 0 0 1 0460 0.620505 1 381724 001 0410 0 587352 1 361435 0 0 1 0370 0570192 i 359922 0.01 Ü350 0 525329 1 276141 0 0 1 0300 04S6B55 0 0 1 0270 1 240384 0 506490 1225447 0 0 1 0280 0288 001 05140S3 1 180922 0.521605 0 0 1 0296 1 129036 0 0 1 0304 0 529031 1 076791 0312 0 536373 1 027010 0.01 0 543635 0 960694 001 0320 0550616 0 938074 0 0 1 0328 • 00 O.D 00 00
•rror re» 1.277775 2555 1.200054 1038 1 129359 2632 1.065133 2366 1006772 1650 0.953681 Q865 0.905303 0157 0.861125 -0426 0 820632 -0874 1.419572 1.401967 1.384713 1.367745 1.351062 1.334719 1.318654 1.302832 1.287399 1.214165 1 147464 1.D8666B 1.031245 0980581 0934190 0.891621 0 652467
-1 995 -1 795 -1661 -0613 -0749 -1 '37 -0313 -0737 14&Í
05E2 2454 22!4
1 4E9 0554 -D240 •G Sí -9 -1 559
! 425387 2 7G3 1 410625 2¿2D 1 396114 2699 1381847 2=22 1 367622 2&44 1 354033 2433 1340476 1 &75 1.327147 2719 1.314042 -2552 1.251719 -0 952 1 194363 2333 1 141496 3 '!' 1.092661 2B93 1 047523 2285 1 005669 1 554 0966801 C £ 2 2 0 930637 Q146 1 425749 ' 799 1411175 ' £27 1.396854 995 1 382782 1 2DG 1.368952 1 435 1 355360 ' 545 1 342001 1«0 1328871 2337 1 315964 -2E74 1 254621 -1 '35 1 196201 2274 1.146206 3G29 1 098189 2809 1 053752 2185 1429 1.012543 0 974246 0552 0 936588 -0055
C26
Tabla C5.2: Datos y resultados de La estlmadón de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 5 CONEXIÓN D-YT CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO FACTORESí í»«(«»bM.1 2X1 + Xc L xo pu Km [pu a b 0 1 1 OOC 1 Q4880Í 011448; 0 076266 0.21 0838841 0 17172* 0 1 14400 0 1 063Í 03C 074101; 0 228965 0 1 0483 0 152533 04C 0681892 0.28620F 0.190666 0 1 0 40C DSC 0644297 0343447 0.228799 0 1 0 350 06C 0620918 0400688 07C 0 266932 0 1 0 320 0.604955 0457929 0 305065 0 1 0 300 080 0 596854 0515171 0343199 0 1 0 290 090 0 588670 0572412 1 00 0381332 0 " 0 230 0 572043 0858618 0 1 0 260 0571998 150 0 559334 1 144823 0 762663 0 1 0 245 200 0 555050 1431027 0 953329 0 1 0 240 250 0 555050 1.717234 300 1 143996 0 1 0 240 0 555050 2 003439 350 1 334661 0 1 0 240 0 555050 2289645 400 1 525327 0 1 0 240 0 555050 2 575852 450 1 715994 0 1 0 240 0 555050 2 862057 1 906659 0 1 0 240 500 CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO 0.1 1 000 0 076393 0 20 030 0114590 0 1 0 6 3 2 0 1 0483 040 0 152786 D 1 0410 050 0 190983 060 0229176 D 1 0 365 J 1 0 338 070 0 267376 J 1 0 320 0 80 0 305572 J1 0310 090 0343769 1 00 0381965 j 1 0 305 1 5C ) 1 0 290 0 572948 200 0 763931 (J ' 0 300 250 0954913 tJ 1 0 3 1 0 300 1 145896 C 1 0 320 350 1 336878 C 1 0 330 A 00 1 527861 C 1 0 340 450 1 718844 C 1 0 350 5 o: 1 909826 C ' 0 360
1 048809 0838841 0741012 0 689222 0 655749 0 635024 0620918 0612975 0 608975 0 596854 0 604955 0612975 0620918 0 628784 0 636577 0 644297 0651949
CONDUCTOR 1W AWG, ALUMINIO 02: C 076208 C 1 ' 000 1 048809 0836841 030 0114312 0 1 0 632 0741012 040 0 152416 0 1 0 483 0 689222 050 0 190520 0 1 0 4 1 0 0 655749 060 0 228625 0 1 0 365 0 635024 070 0 266729 0 1 0 338 0620918 080 0 304833 0 1 0 320 0612975 090 0 342937 0 1 0 3 1 0 0 608975 03&1041 0 1 0305 100 0 604955 0 1 0300 1 50 0571561 0620918 200 0 762082 0 1 0320 0 632689 250 0 952602 0 1 0.335 0 644297 1 143123 0 1 0 350 300 0 655749 350 1 333643 0 1 0365 0 667049 1 524164 0 1 03SO 400 0 678205 450 1 714684 0 1 0395 0 689222 500 1 905205 0 1 0410 CONDUCTOR 2/0 AWG, ALUMINIO 1 059255 1 020 0 075826 0 020 0 850055 0650 030 0113739 0 0 749258 0495 040 0151652 0 0693591 0416 050 0 189565 0 0 664050 0376 060 0 227478 0 070 0644297 0350 0 265391 0 0631129 0 333 OSO 0 303304 0 0 622497 0322 090 0341217 0 0616956 1 00 0379130 0 0315 0612975 1 50 0 568694 0 0310 0 628784 200 0 758259 0 1 0330 0644297 250 0947824 0.1 0350 0 659532 300 1137389 0 1 0370 0 674502 350 1 326954 0 1 0390 0 689222 400 1516518 01 0410 4 00 •j M j ' j 0 70"; 7 Oí 1 7060b¿ u 0 71 7958 5 00 1 895648 0 1 0 450 CONDUCTOR 3» AWG, ALUMINIO 1 0^255 •j 20 0 075363 0 1 1 020 ü «0055 0 11 3 044 0 1 C fjCü h '¡0
011486; 0 172294 0.229724 0287157 034453¿ 0402016 0 45945C 051633' 0 57431 1 0.861468 1 148625 1435779 1 722936 2010090 2 297247 2 5844 04 287155Í 0114308 0 171462 0 228616 0 285770 0 342923 0 400077 0457231 0.514385 0571539 0 S57309 1 143078 1 428848 1 714617 2.000387 2 286156 2571926 2 S57695
c-
Icce pu
SE 18
I
IccIF
| errot
1 360S6C 1 322085 1 286657 1 24338S 1.201067 1.164220 1 129119 1 101378 1 069058 0 930169 0 304958 0710742 0 637889 0577515 0 527026 0 484342 0 447867
1307681 1 .270896 1234516 1.198771 1 163839 1129851 1.096900 1.065048 1 034329 0 897767 0.767169 0.697727 0624810 0564682 0.514492 0.472104 0435910
406" 4 02£ 4224 372; 319S 3042 2937 3411 3 358 3 609 2260 1 865 2.093 2.273 2436 2592 2743
1 363372 1 323832 1 287812 1 257441 1 222718 '\2 1 158650 1 130652 1 105281 0 969340 0 869221 0 783450 0712116 0 652787 0 603029 0 560858 0 524739
1 309885 4 083 1.412904 -3506 1275605 3 7 6 1 1.372908 -3575 1 242336 3 660 1.334211 -3473 1.210110 3 9 1 1 1296851 -3039 1 178949 3 7 1 3 1.260847 -3024 1 14S854 3 639 1.226197 -2896 1.119819 3468 1.192885 -2.870 1091830 3 5 5 6 1.160887 -2604 1 064866 3 795 1 130169 -2202 0 944433 2 637 0994302 - 2 5 1 1 0844957 2872 0883767 -1646 0762397 2 7 6 1 0793190 -1.223 0693296 2 7 1 5 0.718177 -0344 0634900 2 8 1 7 0 655340 -0 390 Ú.5S5Ú70 3 070 0602110 0153 0542152 3450 Ü 555550 0 955 0 504865 3 936 0517162 1465
• 359714 1 311264 3 6 9 5 1 321276 1.278264 3 3 6 5 1 286122 1246540 3175 1 256435 1 216047 3321 ' 222271 1 186740 2994 ' 190670 1 158573 2770 1 159031 1131501 2433 1 131343 1.105476 2340 V106232 1 030454 2 386 0 984232 0 968866 1 .536 0.894243 0 876289 2 049 0810854 0798706 1 521 0741159 0733008 1 112 0 682983 0676814 0912 0634049 C 628294 0916 1 097 0 592468 0.586037 0 556769 0546945 1425
i 829026
1 365569 1312290 1 333522 1279845 1 296830 1 248789 1 262246 1 219001 1 236755 1 194190 1 208028 1 162985 1 176857 1136644 - 150336 1.111341 1 12269^ 1 087026 1 000923 0 978634 0.905962 0 885780 Ü 8304 14 0812873 0763443 0 748520 0 707245 0693250 0 659771 0 645335 j G.J j*n.£ - f-> ' í-t'j¿ 0 584406 j 666531
j TI1771 J 167656
' 356 125 ' 326835
0113162 0 169741 0 226320 0 282903 0 339484 0 396063 0452644 0 509225 0 565806 0 84870S 1 131609 1.414512 1 697415 1 980316 2 263220
_- j-''•0583917 0034
CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO 0 1 1 330 1211806 1 571030 01 0840 0962019 1.515299 01 0.640 0843640 1 464593 0 1 0530 0772915 1 409005 0 1 0470 0.731998 1 364394 0 1 0420 1 305922 0.696492 01 0400 0.681893 1 .272850 01 0380 0 667049 1.231145 0.1 0.370 0 659532 1 198071 01 0.370 1 .073026 0.659532 0 1 0380 0 667049 0960681 0 1 0390 0 674502 0.864441 0 1 0400 0681893 0784406 0 1 0.410 0.689222 0.717847 01 0420 0 696492 0.662034 0.1 0430 0.703703 0.614743 0 1 0440 0710359 0 574248 CONDUCTOR 2» AWG, ALUMINIO 0 1 1 350 1221118 1 574238 0 1 0 860 0 973204 1526712 0 1 0 660 0 856235 1481987 01 0 560 0 792751 1442704 0.1 Ü.500 0.752673 1.401810 0 1 0460 0 725004 1 359350 0 1 0440 0710859 1 .327779 01 0420 0 696492 1.287076 0 1 0410 0 689222 1 .254204 01 0410 0.689222 1 125426 0.1 0420 1 .007947 0 696492 0 1 0430 0.703703 0 906980 01 0440 0.710859 0.822856 0 1 0 450 0.717958 0752810 01 0460 0.725ÚQ4 0.694024 0 i 0470 C 6441?? 07319^ 0 1 0 480 0 738939 0601484
1 527629 3.0 1 483773 28 1.442016 2.7 1 402243 2 1 364342 27 1 328206 23 1 293734 26 1 260830 20 1229403 201 1.091612 30 0 979973 2.8 0.888089 212 0.811363 1.41 0.746456 085 0690909 045