Hipótesis y fórmulas de Dupuit

Radio de influencia Descenso dinámico Nivel estático Nivel dinámico

1

• • • • • •

En una dimensión Sección A = ly Gradiente dy/dx Q = K l y dy/dx Para x=0 y=h Para x=R y=H

Ecuación de la parábola de Dupuit

• • • •

•

En tres dimensiones Suponemos un cilindro de radio r alrededor del pozo en una isla circular de radio R. La superficie de flujo de agua hacia el pozo es A=2πry Gradiente dy/dx Q = K l y dy/dx Para x=r y=h Para x=R y=H

Que es la curva de Dupuit, que define el conoide de depresión

2

Hidráulica de captaciones. Ecuación general del flujo subterráneo. Se deriva de la aplicación de la Ley de Darcy y del teorema de la continuidad o de la conservación de la masa

∂ 2 h ∂ 2 h ∂ 2 h F S ∂h + + + = ∂x 2 ∂y 2 ∂z 2 K T ∂t Suma de entradas y salidas de agua

Recargas de agua

Variación del almacenamiento

h = potencial hidráulico (nivel piezométrico) F = recargas exteriores (verticales, lluvias, etc..) K = conductividad hidráulica del acuífero S = coeficiente de almacenamiento T = transmisividad t = tiempo

Si no existen recargas exteriores

F/K = 0

Si el flujo es radial y no existe componente respecto al eje Z

∂ 2h =0 ∂z 2

Si el régimen es permanente

S ∂h =0 T ∂t

La ecuación queda:

∂ 2h ∂ 2h + =0 ∂x 2 ∂y 2

3

Caudal específico Caudal por unidad de descenso, l/s/m Caudal crítico, representaría un caudal máximo para mínimo descenso (a partir de este punto con pequeños incrementos de caudal, se producen importantes descensos)

ENSAYOS DE BOMBEO Q

R x

hs

∆s

b

piezómetro curva de depresión

h

Q Caudal R radio de influencia R radio del pozo X distancia al piezómetro B espesor del acuífero s descenso dinámico (depresión) hs nivel dinámico

línea equipotencial

4

Respecto al pozo, informan sobre: Calidad de la construcción (eficiencia del pozo) Pérdidas de carga Caudal de bombeo más aconsejable Colocación de la bomba Respecto al acuífero, informan sobre: Transmisividad y conductividad hidráulica Coeficiente de almacenamiento Existencia de barreras o bordes impermeables Zonas de recarga Área del embalse subterráneo Otros elementos Radio de influencia del sondeo Amplitud de la zona de llama (perímetros de protección)

Métodos de ensayo • A caudal constante Régimen de equilibrio (permanente), los niveles no varían con el tiempo Régimen no permanente, los niveles varían con el tiempo • A caudal variable Bombeo a caudal crítico Bombeos escalonados • Ensayos de recuperación

5

Métodos de ensayo a caudal constante Tipo de acuífero

Tipo de ensayo Régimen permanente

Confinado

Régimen variable

Prueba en descensos

Fórmula de Theis

Recuperación

Fórmula de recuperación de Theis

Régimen permanente Semiconfinado

Régimen variable

Método de análisis Fórmula de Thiem

Descensos Recuperación

Régimen permanente

Aproximación logarítmica de Jacob Fórmula de De Glee o de Jacob-Hantush Fórmula de Hantush Estudio de ascensos teóricos (1) Fórmula de Thiem (2) y corrección de Jacob Fórmula de Dupuit (3) Fórmula de Theis (4)

Libre Régimen variable

Prueba en descensos

Aproximación logarítmica de Jacob (4) Corrección de Dupuit Fórmula de Boulton Fórmula de Neuman

Recuperación

Fórmula de recuperación de Theis (2)

(1) Si el bombeo es lo suficientemente largo como para que los niveles se estabilicen, los ascensos teóricos coinciden con los medidos (2) Si los descensos son pequeños en comparación con el espesor saturado del acuífero (3) Admitiendo la aproximación de Dupuit-Forchheimer (4) Si los descensos son pequeños en comparación con el espesor saturado del acuífero y si el drenaje es instantáneo y proporcional al descenso producido (no existe drenaje diferido)

METODOS EN RÉGIMEN PERMANENTE • El nivel permanece invariable o prácticamente invariable después de un cierto tiempo de bombeo o de estabilización • El término

S ∂h T ∂t

se considera nulo

• El S no puede calcularse • Se determina la transmisividad (datos del pozo de bombeo), radio de influencia y pérdidas de carga (si hay piezómetros)

6

Acuíferos confinados. Método de Thiem

d1 − d 2 =

Q r ln 2 2πT r1

d1 − d 2 = 0.366

Q r2 lg T r1

d1 depresión producida por le bombeo en el piezómetro 1 d2 depresión producida por le bombeo en el piezómetro 2 Q caudal de bombeo (cte) T Transmisividad r1 distancia del pozo de bombeo al piezómetro 1 r2 distancia del pozo de bombeo al piezómetro 2

d p − d 2 = 0.366

Q r2 lg T rp

d p = 0.366

d p = 0.366

Q R lg T rp

Q R lg T rp

Acuíferos confinados. Método de Thiem (Procedimiento gráfico)

∆d

d i = 0.366

Descensos (m)

(r1, d1) (r2, d2)

∆d10

(r3, d3)

d i = 0.366 (r4, d4)

y=

(r5, d5)

1

101

102 Distancia (m)

103

104

m

Q R lg T ri

Q Q lg ri + 0.366 lg R T T x +

n

Q m = 0.366 T

R

∆y ∆d m= = ∆x ∆ lg r

m = ∆d

T = 0.366

Q ∆d

R , representado por el punto de corte de la recta con las el eje de abscisas, d=0 El valor (rpdp) puede salirse de la recta ajustada debido a pérdidas de carga. La diferencia entre dp teórica y dp real mediría el valor de las pérdidas de carga. Si el rp es inferior a 1 metro, habría que extrapolar los valores a otro ciclo logarítmico

7

EJERCICIO En un sondeo de radio 0,3 m situado en un acuífero confinado, se ha realizado un ensayo de bombeo a un caudal de 3300 l/min llegando a estabilizarse los niveles. En el sondeo se midió un descenso de 15 m. En tres piezómetros de observación se observaron los descensos indicados en la tabla siguiente: Piezómetro

Distancia al pozo de bombeo (m)

Descenso (m)

P-1

10

6,80

P-2

40

4,70

P-3

110

2,90

A partir de los datos obtenidos de diferentes sondeos, se ha podido estimar un espesor medio de 55 m de formación permeable. a) Calcular la transmisividad y conductividad hidráulica del acuífero y el radio de influencia b) Calcular el descenso teórico en el sondeo c) ¿Qué caudal específico presenta este sondeo?. ¿Cuál sería el caudal específico si no existiesen pérdidas de carga? d) Calcular el descenso teórico producido en el sondeo y en los piezómetros si se bombease un caudal de 2580 m3/día. ¿Podría determinarse el descenso real?. ¿Qué descenso se produce a 1650 m de distancia del punto de bombeo?

Calcular la transmisividad y la conductividad hidráulica del acuífero y el radio de influencia

Apartado a

T = 0.366

Q 4752 m 3 / día = 0,366 = 561m 2 / día ∆d 3,1m

T 561m 2 / día K= = = 10, 2m / día b 55 m R = 1500 m

Descensos (m)

20 15 10 5 0 0,1

1

10

100

1000

10000

Distancia (m)

8

Apartado b

Calcular el descenso teórico en el sondeo

d t = d p − ∆d = 15 m − 3,8m = 11,2 m Apartado c ¿Qué caudal específico presenta este sondeo?. ¿Cuál sería el caudal específico si no existiesen pérdidas de carga?

qe =

Q 4752 m 3 / día = = 3,7l / seg / m sp 15 m

qe =

Q 4752 m 3 / día = = 4,91l / seg / m dt 11, 2m

Apartado d Calcular el descenso teórico producido en el sondeo y en los piezómetros si se bombease un caudal de 2580 m3/día. ¿Podría determinarse el descenso real?. ¿Qué descenso se produce a 1650 m de distancia del punto de bombeo?

d = 0.366

Q R lg T r

d s = 0.366

2580 m 3 / día 1500 m lg = 6,23m 561m 2 / día 0,3m

d1 = 0.366

2580 m 3 / día 1500 m lg = 3,66 m 561m 2 / día 10 m

d 2 = 0.366

2580 m 3 / día 1500 m lg = 2,65 m 561m 2 / día 40 m

d 3 = 0.366

2580 m 3 / día 1500 m lg = 1,91m 561m 2 / día 110 m

9

Acuíferos libres. Corrección de Dupuit El flujo no es radial y por lo tanto, estas líneas se distorsionan dando componentes verticales Para solucionarlo, se hace una corrección de los descensos y se aplica la fórmula de Thiem

d2 dc = d − 2H 0 H espesor saturado inicial del acuífero 0

No es necesario hacer la corrección ciando el descenso observado sea menor de un 10 o 15% del espesor saturado inicial H0.

Aproximación a la transmisividad A partir de la formula de Thiem y considerando un valor de R=700 m y rp= 0.5 m

T (m / día) = 100 ⋅

Q(l / s ) d p ( m)

Ejercicio Se ha realizado un ensayo de bombeo en un acuífero libre hasta alcanzar el régimen estacionario, habiéndose obtenido los siguientes descensos. En el pozo, con una radio de 0.28 m, el descenso es de 8.0 m. En los cuatro piezómetros de observación se observaron los descensos indicados en la tabla siguiente: Piezómetro

Distancia al pozo de bombeo (m)

Descenso (m)

P-1

10

4.8

P-2

25

3.4

P-3

60

2.0

P-4

100

1.3

a) Calcular la conductividad hidráulica del acuífero si el caudal de bombeo fue de 60 m3/hora. El espesor saturado inicial del acuífero era de unos 20 metros. b) Establecer el radio de influencia c) Comentar si era necesaria la corrección y comparar resultados con dicha corrección efectuada y sin efectuar d) Calcular la transmisividad inicial

10

Apartado a) Calcular la conductividad hidráulica del acuífero si el caudal de bombeo fue de 60 m3/hora. El espesor saturado inicial del acuífero era de unos 20 metros. Descenso

Des. Corregido

Logarítmica (Descenso)

Logarítmica (Des. Corregido)

6

5

4

3

2

1

0 1

10

100

1000

Dist ancia (m)

Q 1440 m 3 / día K = 0.366 = 0,366 = 7.3m / día H 0 ∆d 20 m 3,6m K = 0.366

Q 1440 m 3 / día = 0,366 = 8.8m/ día H 0 ∆d c 20 m 3,0 m

Apartado b) Establecer el radio de influencia R = 250 m Apartado c) Comentar si era necesaria la corrección y comparar resultados con dicha corrección efectuada y sin efectuar Es apreciable el error que se comete al tomar para los descensos el valor sin Corregir Apartado d) Calcular la transmisividad inicial T= Kb

T= 8.8 m/día 20 m = 176 m2/día

11

Campo de aplicación Estos métodos requieren pocos datos Proporcionan escasa información No permiten calcular S Su principal ventaja es que se puede determinar la transmisividad de manera rápida y sencilla.

METODOS EN REGIMEN VARIABLE •

No se interpreta el descenso total sino la evolución de los niveles a lo largo de la prueba.

•

El término S/T dh/dt de la ecuación general no se anula.

•

Metodología práctica: Se mide, en primer lugar, los niveles en el pozo y en los piezómetros. Se arranca la bomba y se mide la evolución de los niveles con el tiempo, con una cadencia que reparta lo más uniformemente posible en una escala logarítmica (1,2,3,4,5,6,8,10,12,15,25,30,40,50,60,80,100,150 y 180 minutos para las tres primeras horas, después se mide a intervalos sucesivos de 40, 50 minutos, 1, 2, 4 horas).

•

Al pararse la bomba, debe medirse los ascensos con una cadencia análoga, lo que permitirá interpretar el ensayo de recuperación

12

ACUÍFERO CAUTIVO. METODO DE THEIS

d=

Q 4πT

∞

u

e −u Q du = W (u ) u 4πT

r 2S u= 4Tt

Q=

4πTs p W (u p )

T=

QW (u ) 4πd

S=

4Ttu r2

R = 1 .5

Tt S

d = descenso en un punto situado a una distancia r del punto de bombeo Q = caudal T = transmisividad W(u) = función del pozo (tabulada, graficada) S = coeficiente de almacenamiento t = tiempo transcurrido a partir del inicio del bombeo u = función auxiliar

EJERCICIO Calcular los descensos de un pozo de 0.60 m de diámetro a 10 y 100 metros del mismo a 1 hora y 1 día de iniciado el bombeo sabiendo que el caudal constante de bombeo es de 100 m3/hora, la transmisividad del acuífero es de 1000 m2/día y el coeficiente de almacenamiento es de 10-4.

d= u=

100 m 3 / h 24 h W (u ) = 0.191W (u ) 4π 1000 m 2 / día 2 r 2S r 2 10 −4 −8 r = = 2 . 5 ⋅ 10 4Tt 4 1000 m 2 / día t t

Estando r en m y t en días

13

Datos obtenidos a partir de las tablas de W(u) (función del pozo)

r r (m)

t

u

W(u)

S(m)

Pozo 0.3

1 hora 1día

5.4.10-8 2.2.10-9

16.16 19.35

3.09 3.70

10

1 hora 1día

6.0.10-5 2.5.10-6

9.14 12.32

1.74 2.35

100

1 hora 1día

6.0.10-3 2.5.10-4

4.54 7.72

0.80 1.47

1000

1 hora 1día

0.6 2.5.10-2

0.45 3.14

0.086 0.600

EJERCICIO ¿A qué caudal máximo debe bombearse un pozo en un acuífero cautivo para que al cabo de 1 mes de bombeo interrumpido el descenso teórico no supere 12 metros?. El radio del pozo es de 0.3 m, y la T= 200 m2/día y S = 5 .10-3. 2

0.32 m 2 5.10 −3 up = = = 1.88 .10 −8 2 4Tt 4 .200 m / día 30 días rp S

W (u ) = 17 .21

Q=

4πTs p W (u p )

=

4π 200 m 2 / día 12 m = 1752 m 3 / día = 73m 3 / hora 17 .21

14

Función W(u) de pozo en acuífero confinado (Curva de Theis)

104

105

106

107

108

W (u)

101

100

100

101

102

103

10-1 104

1/u

Descensos, en metros

Curva de campo descensos - tiempo

101

100

100

101

102

103

10-1 104

Tiempo de bombeo, en minutos

15

Método de Brown. Procedimiento gráfico por superposición de la curva-patrón de Theis y la curva descensos-tiempo log t

log d

B

log W(u)

W(u) d t A 1/u

log 1/u

Permite el cálculo de T y S

SIMPLIFICACIÓN DE JACOB

W (u ) ≈ ln

Si u< 0,1

d= Si

Q ln 2 ,r252 STt 4πT r 2S = t0 2,25Tt

d = 0,183

d = 0,183

0,562 u

Q 2,25Tt lg 2 T r S

t0 = punto de corte de la recta con el eje X

Q Q lg t − 0,183 lg t0 T t

m = ∆d10 = 0,183

Q T

16

10 9 8

Punto de corte = t0

Descenso en el pozo, en metros

11

7 6 5 4 3

Recta de Jacob

∆d10 = 0,183 (Q/T)

2 1 0

100

101

102

104

103

Descenso en el piezómetro, en metros

Tiempo de bombeo, en minutos

Recta ajustada Periodo de validez de Jacob

Periodo de no validez de Jacob

t* 1

1 t0 10

102

103

104

Tiempo de bombeo, en minutos

17

EJERCICIO Calcular los descensos de un pozo de 0.60 m de diámetro a 10 y 100 metros del mismo a 1 hora y 1 día de iniciado el bombeo sabiendo que el caudal constante de bombeo es de 100 m3/hora, la transmisividad del acuífero es de 1000 m2/día y el coeficiente de almacenamiento es de 10-4. Utilizar la simplificación de Jacob

d = 0,183

Q 2,25Tt t lg 2 = 0.44 lg 2.25 ⋅10 7 2 T r S r

r (m)

t

S(m)Theis

S(m) Jacob

Pozo 0.3

1 hora 1día

3.09 3.70

3.09 3.69

10

1 hora 1día

1.74 2.35

1.75 2.35

100

1 hora 1día

0.87 1.47

0.87 1.47

1000

1 hora 1día

0.086 0.600

Absurdo 0.600

Más coincidentes cuanto cuanto mayor es el tiempo y/o menor la distancia al pozo de bombeo

EJERCICIO La tabla corresponde a un ensayo de bombeo en un acuífero cautivo realizado con un caudal constante de 100 l/sg en un pozo de 0.4 m de diámetro. Calcular T y S. Los piezómetros P1 y P2 se encuentra a 10 metros y 100 metros, respectivamente. t(mto)

Sp1

Sp2

Spozo

1 3 6 10 20 40 70 100 200 400 700 1000 2000 3000

3.40 4.20 4.80 5.08 5.60 6.05 6.40 6.65 7.10 7.50 7.90 8.25 8.70 8.90

0.53 1.10 1.55 1.92 2.35 2.90 3.10 3.48 3.90 4.40 4.80 5.08 5.50 5.90

17.50 18.20 19.00 19.40 19.90 20.30 30.70 21.10 21.30 21.80 22.00 22.40 22.80 23.20

18

Descensos (m)

10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0,001

p1 p2

0,01

0,1

1

10

100

1000

Para P1 d = 1.65 T0= 7,6 ·10-3 Para P2 d = 1,60 T0= 6 ·10-1

10000

Tiempo (mto)

Q 360 m 3 / h 24 h / día T1 = 0,183 = 0.183 = 960 m 2 / día ∆d10 1,65m 2,25Tt 0 2,25 ⋅ 960 m 2 / dia ⋅ 7,610 −3 S1 = = = 1,1 ⋅10 − 4 2 r 100 ⋅1440 min/ día

T2 = 990 m 2 / día

S 2 = 0,9 ⋅10 −4

ACUÍFERO LIBRE. METODO DE THEIS

Si los descensos no son grandes en relación con el espesor saturado del acuífero (15%) y si el drenaje es instantáneo y proporcional al descenso producido, son aplicables las mismas formulas de los acuíferos cautivos. Se pueden corregir los descensos aplicando la corrección de Dupuit Hay que tener presente que los valores de S oscilan entre 0.1 y 0.3

19

EJERCICIO Calcular los descensos de un pozo de 0.60 m de diámetro a 10 y 100 metros del mismo a 1 hora y 1 día de iniciado el bombeo sabiendo que el caudal constante de bombeo es de 100 m3/hora, la transmisividad del acuífero es de 1000 m2/día y el coeficiente de almacenamiento es de 0,2. Utilizar el método de Theis y de Jacob.

d=

100 m 3 / h 24 h W (u ) = 0.191W (u ) 4π 1000 m 2 / día

u=

2 r 2S r 2 0, 2 −5 r = = 5 ⋅ 10 t 4Tt 4 1000 m 2 / día t

Estando r en m y t en días

Datos obtenidos a partir de las tablas de W(u) (función del pozo)

r (m)

t

u

W(u)

S(m) libre Theis

S(m) libre Jacob

S(m) cautivo Theis

Pozo 0.3

1 hora 1día

1.1.10-4 4.5.10-6

8.54 11.73

1.56 2.15

1.63 2.24

3.09 3.70

10

1 hora 1día

0.12 0.005

1.66 4.73

0.30 0.87

0.29 0.90

1.74 2.35

100

1 hora 1día

12 0.05

0.00 0.56

0.00 0.09

0.00 0.02

0.80 1.47

1000

1 hora 1día

1220 50

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.086 0.600

20

Descensos

METODOS DE RECUPERACIÓN. RÉGIMEN VARIABLE Bombeo

Parada

t

t’ B

dM

A

rva Cu

b de

b om

C

eo

Cu rva

O t

de i

D Curva resid ual

ny E ec c ió n F tg

Tiempo

tg – t = t’

ANÁLISIS DE CAPTACIONES • Ecuación general de descensos del pozo • Curva característica del pozo

•Caudal de explotación •Calidad de acabado de un sondeo

21

Caudal, Qb

Curva característica teórica de un pozo 2 1 C 3 Qbc

1. Acuífero libre 2. Acuífero confinado 3. Confinado que pasa a libre, a partir de sp1

B

A sp1

Descenso, sp

B Punto crítico Qbc Caudal óptimo de explotación

Pérdidas de carga y ecuación general de descensos Descenso teórico = el que predicen los modelos basados en la ley de Darcy Descenso real = mayor que el teórico, debido a las “pérdidas de carga” Las pérdidas de carga se producen fundamentalmente: En el pozo: 1. Debido al rozamiento del agua al atravesar el macizo de gravas 2. Por el rozamiento del agua al pasar por las ranuras de los filtros o tubería de revestimiento; además, se produce un estrechamiento de las líneas de flujo radial y la velocidad aumenta 3. En el interior del pozo se producen pérdidas de carga por: • circulación del agua hasta la aspiración de la bomba, y • las ocasionadas en la propia aspiración por no disponer de suficiente espacio anular libre (espacio no superior a 7,62 cm) En el acuífero: • Las que se producen en las inmediaciones del pozo por aumento de la velocidad de entrada al sondeo. En las proximidades del sondeo aumenta el gradiente hidráulico y, por consiguiente, la velocidad. Si se supera el régimen laminar (no se cumple la ley de Darcy), se provoca un “sobredescenso” proporcional a una cierta potencia del caudal • Las que se producen en las zonas alejadas del pozo, donde la velocidad es lenta, el régimen es laminar y se cumple la ley de Darcy.

22

carg Pérdidas de

a

AQ + BQn

BQn

l ta to o o ns r ic ce eó t s De so en c s De

AQ

Descenso, m

Variación del descenso en función del caudal

Caudal, m3/h Ecuación general de descensos (fórmula de Rorabaugh)

d = AQ + BQn

d descenso total AQ descenso teórico BQn pérdidas de carga

d = AQ + BQn

d descenso total AQ descenso teórico BQn pérdidas de carga A se obtiene de la fórmula de Jacob

A = 0,183

1 2,25Tt lg 2 T r S

B = coeficiente de pérdidas de carga en el pozo y en su entorno, que no depende del tiempo de bombeo n = 1- 3.5 (Jacob considera n = 2)

23

Descensos

MÉTODO DE LOS BOMBEOS ESCALONADOS d1 = AQ1 + BQ1n Tres ensayos de bombeo d2 = AQ2 + BQ2n con diferentes caudales y n de la misma duración d3 = AQ3 + BQ3 Escalones con recuperación Tiempo Nivel estático

Q1

d1

d2 Q2

Recuperación total

d3 Q3

Descensos

Tiempo Nivel estático

d1 Q1

Q2

Recuperación parcial

d2 Q3

d3

Tiempo

Tiempo

Nivel estático

Nivel estático

∆d1

Q1

Q2 t t

∆d2

Descensos

Descensos

Escalones sin recuperación

Q1

∆d1 ∆d2

Q2 Q3

∆d3

t

Régimen permanente (con estabilización de niveles)

t t

Q3

∆d3 t

Régimen no permanente (sin estabilización de niveles)

24

Resolución analítica d1 = AQ1 + BQ1n d2 = AQ2 + BQ2n d3 = AQ3 + BQ3n

d 2 d1 − Q2 Q1 Q2n −1 − Q1n −1 = d 3 d 2 Q3n −1 − Q2n −1 − Q3 Q2 Tanteando diferentes valores de n se puede hallar el que cumple mejor la ecuación. Una vez determinado n, el cálculo de A y B, es elemental.

Método gráfico de tanteo de n d1/Q1 = A + d2/Q2 = A + d3/Q3 = A +

Si n = 2 A, ordenada en el origen B, pendiente de la recta Si n ≠2, se dará a n un valor cualquiera (entre1 y 3,5) y se representarán los puntos (d/Q, Qn-1). Si se ajusta a una recta, el valor de n es el real

BQ1n-1 BQ2n-1 BQ3n

1,0

d/Q 10-3, días/m2

0,9

n=2

0,8 0,7

0,11 10-3

0,6

1000

0,5 0,4 0,3

B = (0,11 10-3 / 1000) = 1,1 10-7 días2/m5 A = 0,35 10-3 días/m2

0,2 500

1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 5000

Qn-1, m3/día

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Eficiencia de un pozo

Eficiencia =

st AQ = s p AQ + BQ n

Factores Incrustaciones y corrosión de la entubación Depósito de arena en el interior del pozo Penetratividad

Estudio de caudal de explotación. Consideraciones Diseñar ensayos para que de este ensayo pueda deducirse, con el menor error, el caudal de explotación Conocidos los valores de T, S, B y fijado el tiempo de duración del bombeo, así como el descenso a producir, es fácil deducir el caudal para estas condiciones a partir de la ecuación general. Para fijar el descenso, es necesario analizar la situación del acuífero (acuífero multicapa, acuífero libre, acuífero cautivo, espesor) y factores económicos. Para fijar el tiempo, se aconseja, a efectos de cálculo, emplear cien días. Conocer el caudal y la altura de elevación permiten proyectar con acierto equipos de elevación y de servicios adecuados. El caudal depende tanto de las características del acuífero como del grado de eficacia de la obra de captación. Otros puntos a tener en cuenta son: • • • • •

Proximidad al mar Existencia de pozos que exploten el mismo acuífero Los recursos y reservas de agua (acuíferos pequeños) Existencia de campos de pozos (afecciones mutuas) Estudio del descenso residual (acuíferos compartimentados y sin recursos suficientes, régimen de bombeo cíclico)

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Anomalías y casos particulares Efecto de la falta de desarrollo. Las curvas sufren una serie de altibajos que al cabo de un tiempo, en el que el pozo se desarrolla, siguen su evolución normal. Recargas exteriores y reciclado. Las recargas ajenas al sistema se dividen en recargas extendidas a lo largo de una gran superficie (infiltración) y recargas localizadas (reciclaje del agua bombeada). Barreras impermeables (bordes negativos). Si se tiene un pozo bombeando a una determinada distancia de un borde impermeable, los descensos producidos serán la suma de los debidos al pozos de bombeo real más los debidos a otro pozo imaginario (pozo imagen), situado simétricamente del de bombeo respecto a la barrera y que hubiera comenzado a bombear al mismo tiempo. Recargas laterales (bordes positivos). Un borde de recarga es un sistema superficial en el que existe agua a nivel constante y con capacidad de recargar el acuífero (lagos, ríos, mar). SE puede aplicar el método de las imágenes, sin más que sustituir la simulación de bombeo por una inyección en el mismo, con el mismo caudal e iniciada al mismo tiempo. Efectos de almacenamiento en pozos de gran diámetro

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