DEPARTAMENTO INGENIERÍA ELÉCTRICA ESCUELA SUPERIOR DE INGENIEROS UNIVERSIDAD DE SEVILLA

Proyecto fin de carrera:

INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE AT / BT PARA HOTEL DE 92 HABITACIONES CON POTENCIA PREVISTA DE 280 kW

- MEMORIA JUSTIFICATIVA Y DE CÁLCULO -

Alumno: Ángel Carrascosa Fernández DNI: 78748515 - B Sevilla, Octubre 2008

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

- MEMORIA JUSTIFICATIVA Y DE CÁLCULO -

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Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

- ÍNDICE 2. Memoria justificativa y de cálculos 2.1. Cargas de hotel .................................................................................................6 2.1.1. Previsión de cargas en suministro normal ..............................................7 2.1.1.1. Planta Garaje...............................................................................7 2.1.1.2. Planta Garaje / Servicios.............................................................8 2.1.1.3. Planta Bar / Cocina .....................................................................9 2.1.1.4. Planta Recepción / Comedor...................................................... 10 2.1.1.5. Planta Habitaciones Nº 1............................................................ 11 2.1.1.5.1. Habitaciones simples..................................................... 11 2.1.1.5.2. Planta habitaciones 101-123......................................... 12 2.1.1.6. Planta Habitaciones Nº 2............................................................ 13 2.1.1.6.1. Habitaciones simples.....................................................13 2.1.1.6.2. Planta habitaciones 201-223.........................................14 2.1.1.7. Planta Habitaciones Nº 3............................................................15 2.1.1.7.1. Habitaciones simples.....................................................15 2.1.1.7.2. Planta habitaciones 301-323.........................................16 2.1.1.8. Planta Habitaciones duplex........................................................17 2.1.1.8.1. Habitaciones simples.....................................................17 2.1.1.8.2. Habitaciones duplex ......................................................18 2.1.1.8.3. Plantas habitaciones 401-423 .......................................19 2.1.1.9. Resumen previsión de potencias Suministro Normal ................20 2.1.2. Previsión de cargas en suministro de socorro........................................21 2.1.2.1. Planta Garaje..............................................................................21 2.1.2.2. Planta Garaje / Servicio .............................................................22 2.1.2.3. Planta Bar / Cocina ....................................................................22 2.1.2.4. Planta Recepción / Comedor......................................................22 2.1.2.5. Planta Habitaciones Nº 1............................................................23 2.1.2.6. Planta Habitaciones Nº 2............................................................23 2.1.2.7. Planta Habitaciones Nº 3............................................................24 2.1.2.8. Planta Habitaciones duplex........................................................24 2.1.2.9. Ascensores .................................................................................24 2.1.2.10. Resumen de previsión de potencias Suministro Socorro.........25 2.2. Línea subterránea de media tensión ..............................................................25 2.2.1. Cálculos de conductor media tensión ....................................................25 2.2.2. Cálculos corriente de cortocircuito........................................................29 2.3. Cálculos del centro de transformación ..........................................................32 2.3.1. Determinación de potencia aparente en transformador .........................32 2.3.2. Calculo de línea de interconexión .........................................................33 2.3.3. Cuadro baja tensión de centro de transformación .................................34 2.3.4. Puesta a tierra de centro de transformación...........................................36 2.3.4.1. Investigación de características de suelo ...................................37 2.3.4.2. Corriente máxima de puesta tierra y tiempo eliminación de defecto.....................................................................................................37 2.3.4.3. Diseño preliminar de instalación de tierra ................................37 2.3.4.3.1. Tierra de Protección......................................................38 2.3.4.3.1.1. Cálculos de Tierra de Protección .........................40 2.3.4.2.1.2. Comprobación de tensiones .................................41 2.3.4.3.2. Tierra de Servicio...........................................................43

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Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4. Calculo de conductores de baja tensión.........................................................44 2.4.1. Circuito de alimentación a cuadro general en suministro normal .........47 2.4.2. Circuito de alimentación a cuadro general en suministro socorro.........50 2.4.3. Derivaciones de cuadro general a cuadros secundarios.........................53 2.4.4. Circuitos de cuadros secundarios ..........................................................56 2.4.4.1. Conductores cuadro secundario Nº 1, CS-1 ..............................57 2.4.4.2. Conductores cuadro secundario Nº 2, CS-2 ..............................58 2.4.4.3. Conductores cuadro secundario Nº 3, CS-3 ..............................59 2.4.4.4. Conductores cuadro secundario Nº 4, CS-4 ..............................61 2.4.4.5. Conductores cuadro secundario Nº 5, CS-5 ..............................63 2.4.4.6. Conductores cuadro secundario de comedor, CS-C ..................65 2.4.4.7. Conductores cuadro secundario Nº 6, CS-6 ..............................67 2.4.4.8. Conductores cuadro secundario Nº 7, CS-7 ..............................69 2.4.4.9. Conductores cuadro secundario Nº 8, CS-8 ..............................71 2.4.4.10. Conductores cuadro secundario planta Habit. Nº 1, CS-H1....72 2.4.4.11. Conductores cuadro secundario planta Habit. Nº 2, CS-H2 ....74 2.4.4.12. Conductores cuadro secundario planta Habit. Nº 3, CS-H3 ....76 2.4.4.13. Conductores cuadro secundario planta Habit. duplex CS-H4 .78 2.4.4.14. Conductores cuadro secundario Ascensores............................80 2.4.4.15. Conductores cuadro secundario Alumbrado Exterior..............80 2.4.4.16. Conductores cuadro secundario Habitaciones .........................81 2.5. Intensidades de cortocircuito..........................................................................82 2.5.1. Método de cálculo .................................................................................82 2.5.2. Impedancias de cortocircuito.................................................................83 2.5.2.1. Impedancias en secuencia directa..............................................83 2.5.2.2. Impedancias homopolares .........................................................89 2.5.3. Cortocircuito trifásico............................................................................93 2.5.3.1. Int. Corto. en salida secundario de transformador .....................93 2.5.3.2. Int. Corto. en final de línea de alimentación a cuadro general...94 2.5.3.3. Int. Corto. en final de líneas de alimentación a cuadros secundarios..................................................................................95 2.5.4. Cortocircuito bifásico ............................................................................97 2.5.4.1. Int. corto. en salida secundario de transformador ......................97 2.5.4.2. Int. Corto. en final de línea de alimentación a cuadro general...98 2.5.4.3. Int. corto. en final de líneas de alimentación a cuadros secundarios..................................................................................98 2.5.5. Cortocircuito monofásico a tierra ..........................................................99 2.5.5.1. Int. Corto. en salida secundario de transformador ................... 100 2.5.5.2. Int. Corto. en final de línea de alimentación a cuadro general. 101 2.5.5.3. Int. Corto. en final de líneas de alimentación a cuadros secundarios................................................................................ 102 2.6. Calculo de resistencia a tierra ...................................................................... 104 2.7. Compensación de energía reactiva............................................................... 105 2.7.1. Calculo de energía reactiva en transformador ..................................... 105 2.7.2. Calculo de energía reactiva en las cargas ............................................ 108 2.7.3. Calculo de conductor de unión a batería ............................................. 110 2.8. Pararrayos...................................................................................................... 110 2.8.1. Necesidad de pararrayos...................................................................... 110 2.8.2. Tipo de instalación .............................................................................. 112

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Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.9. Estudio de iluminación.................................................................................. 113 2.9.1. Documentación justificativa ................................................................ 113 2.9.2. Valor eficiencia energética en instalación ........................................... 114 2.9.3. Cálculos ............................................................................................... 115 2.10. Calculo de ocupación................................................................................... 163

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Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2. CÁLCULOS.-

2.1. CARGAS DE HOTEL.El recuento de potencias se ha llevado a cabo considerando todos los receptores instalados, en las distintas plantas del edificio. La previsión de cargas se ha realizado teniendo en cuenta el destino del edificio así como requisitos técnicos exigidos en un edificio de esta índole. Cabe resaltar, que algunas zonas como salones, recepción, bar, etc., el nivel de potencia instalada sea superior a la recomendada, esto se debe a razones decorativas y de confort, reflejándose esto en un mayor nivel de iluminación, superior al mínimo exigido. Para cada planta se adjunta recuadros viéndose diferentes potencias. Uno primero, con las potencias detalladas de aparatos receptores, agrupado por zonas o circuito, como por ejemplo cocina, usos comunes, habitaciones simples o duplex… o circuito de alumbrado o fuerza. Según característica de receptor, se aplicara un coeficiente de potencia, que siguiendo ITC-BT-44 del REBT se tomara una previsión de potencia de 1,8 la potencia en vatios para receptores con lámparas de descarga, al igual que el caso de motores que se considera el 125 % de la intensidad a plena carga del motor, como indica ITC-BT-47 del antes citado reglamento. Obtenida las cargas por cada zona, se aplicara un coeficiente de simultaneidad. La magnitud de este coeficiente, ha sido designada por el criterio del proyectista y variando, según el uso que se ha definido a cada planta o zona. Se va a realizar dos previsiones de potencias una primera teniendo en cuenta todas las potencias de los receptores, aplicándose coeficientes de simultaneidad, para así poder definir la carga del hotel y con ello determinar la potencia aparente del transformador y una segunda previsión, donde se recuenta la demanda de potencias de aquellos receptores susceptibles de ser alimentados mediante un suministro de socorro. Conocido el valor de esta última previsión se podrá definir la potencia nominal del grupo electrógeno, encargado de suministrar suministro de socorro.

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2.1.1. PREVISIÓN DE CARGAS EN SUMINISTRO NORMAL.-

2.1.1.1.PLANTA GARAJE.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Emergencia 300 Lúmenes Emergencia 60 Lúmenes Alumbrado balizamiento

23 12 3 4 3 2 20 3 23

72 116 50 78 70 70 8 6 0,5

1,8 1,8 1 1,8 1,8 0,8 1 1 1

ALUMBRADO

2980,8 2505,6 150 561,6 378 112 160 18 11,5 6877,5

Cabina extracción Bases enchufe schuko 16 A Puerta garaje

1 4 2

3750 3680 500

1,25 1 1,25

FUERZA

4687,5 14720 1250 20657,5

GARAJE

Pot. instalada ( W )

Coef. Simultaneidad

Potencia ( W )

ALUMBRADO

6877,5

1

6877,5

FUERZA

20657,5

0,4

8263

TOTAL

15140,5

7

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.2.PLANTA GARAJE / SERVICIOS.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 1x58 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 1x36 TL-D Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria adosable lámpara fluorescente PL-C Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Emergencia 300 Lúmenes Emergencia 60 Lúmenes Alumbrado balizamiento

38 15 4 2 9 4 3 2 2 13 24 23

72 116 58 36 50 78 70 18 70 8 6 0,5

1,8 1,8 1,8 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

4924,8 3132 417,6 129,6 450 561,6 378 64,8 252 104 144 11,5 10569,9

Cabina extracción Bases enchufe schuko 16 A

1 21

3750 3680

1,25 1

FUERZA

4687,5 77280 81967,5

GARAJE / SERVICIOS

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

10569,9

1

10569,9

FUERZA

81967,5

0,4

32787

TOTAL

43356,9

8

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.3.PLANTA BAR / COCINA.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Aplique hotel en patio ingles, lámpara descarga completa CDM-TD Colgante techo, lámpara descarga completa CDM-TD Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

115 11 8 20 17 5 25 11 24 32 69

52 70 70 150 50 70 116 72 6 8 0,5

1,8 1,8 1,8 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

10764 1386 1008 5400 850 630 5220 1425,6 144 256 34,5 27118,1

Sartén a gas Lavadora Fabricador de cubitos Molino de café Cafetera electrónica Bascula electrónica Cafetera electrónica Cafetera electrónica Frente mostrador Molino de café Secadora Peladora patatas Lavavajillas Armario caliente Fabricador de cubitos Lavavasos Mesa snack Enfriador de botellas Motores cámaras

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3

50 6600 350 100 2600 300 2600 2600 350 100 5400 1000 2300 3300 350 2660 350 250 3000

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,25

FUERZA COCINA

50 6600 350 100 2600 300 2600 2600 350 100 5400 1000 2300 3300 350 5320 700 500 11250 45770

Bases enchufe schuko 16 A

65

3680

1

TOMAS CORRIENTE

239200 239200

BAR / COCINA

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

27118,1

0,9

24406,29

TOMAS CORRIENTE

239200

0,1

23920

FUERZA COCINA

45770

0,65

29750,5

TOTAL

78076,79

9

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.4.PLANTA RECEPCIÓN / COMEDOR.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Aplique entrada hotel, lámpara descarga completa CDM-TD Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Luminaria estanca, fluorescente1x58 TL-D Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

153 16 6 6 6 3 2 16 25 78

52 70 70 50 70 116 58 6 8 0,5

1,8 1,8 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

14320,8 2016 756 300 756 626,4 208,8 96 200 39 19319

Cafetera electrónica Molino de café Enfriador botellas Fabricador de cubitos Lavavasos Mesa snack Horno microondas

1 1 1 1 1 1 1

2600 100 250 450 2660 350 1100

1 1 1 1 1 1 1

FUERZA CAFETERÍA

2600 100 250 450 2660 350 1100 7510

Bases enchufe schuko 16 A

53

3680

1

TOMAS CORRIENTE

195040 195040

RECEPCIÓN / COMEDOR

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

19319

0,9

17387,1

TOMAS CORRIENTE

195040

0,15

29256

FUERZA COCINA

7510

0,65

4881,5

TOTAL

46643,1

10

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.5.PLANTA HABITACIONES Nº 1.-

2.1.1.5.1. HABITACIONES SIMPLES.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD

4 1 1 1

50 18 18 100

1 1,8 1,8 1

ALUMBRADO

200 32,4 32,4 100 364,8

Toma TV Toma frigorífico Bases enchufe schuko 16 A

1 1 3

250 300 3680

1 1 1

FUERZA

250 300 11040 11590

HABITACIÓN

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

364,8

1

364,8

FUERZA

11590

0,3

3477

TOTAL

3841,8

11

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.5.2. PLANTA HABITACIONES 101-123.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Habitación

23

3841,8

1

TOTAL HABITACIONES

88361,4 88361,4

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

1 4 4 12 16 20 2 11 19

50 70 60 72 70 32 6 8 0,5

1 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

50 504 240 1555,2 2016 1152 12 88 9,5 5626,7

Bases enchufe schuko 16 A

14

3680

1

TOMAS CORRIENTE

51520 51520

PLANTA HABIT_101-123

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

5626,7

0,9

5064,03

TOMAS CORRIENTES

51520

0,2

10304

TOTAL HABITACIONES

88361,4

0,6

53016,84

TOTAL

68384,87

12

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.6.PLANTA HABITACIONES Nº 2.-

2.1.1.6.1. HABITACIONES SIMPLES.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD

4 1 1 1

50 18 18 100

1 1,8 1,8 1

ALUMBRADO

200 32,4 32,4 100 364,8

Toma TV Toma frigorífico Bases enchufe schuko 16 A

1 1 3

250 300 3680

1 1 1

FUERZA

250 300 11040 11590

HABITACIÓN

Pot. instalada ( W )

Coef. simultaneidad

Potencia ( W )

ALUMBRADO

364,8

1

364,8

FUERZA

11590

0,3

3477

TOTAL

3841,8

13

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.6.2. PLANTA HABITACIONES 201-223.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Habitación

23

3841,8

1

TOTAL HABITACIONES

88361,4 88361,4

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

1 4 4 12 16 20 2 11 19

50 70 60 72 70 32 6 8 0,5

1 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

50 504 240 1555,2 2016 1152 12 88 9,5 5626,7

Bases enchufe schuko 16 A

14

3680

1

TOMAS CORRIENTE

51520 51520

PLANTA HABIT_201-223

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

5626,7

0,9

5064,03

TOMAS CORRIENTES

51520

0,2

10304

TOTAL HABITACIONES

88361,4

0,6

53016,84

TOTAL

68384,87

14

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.7.PLANTA HABITACIONES Nº 3.-

2.1.1.7.1. HABITACIONES SIMPLES.-

TIPO

UNIDADES

POT/UD

COEF. POT.

POT ( W )

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD

4 1 1 1

50 18 18 100

1 1,8 1,8 1

200 32,4 32,4 100

ALUMBRADO

364,8

Toma TV Toma frigorífico Bases enchufe schuko 16 A

1 1 3

250 300 3680

1 1 1

FUERZA

250 300 11040 11590

HABITACIÓN

Pot. instalada ( W )

Coef. simultaneidad

Potencia ( W )

ALUMBRADO

364,8

1

364,8

FUERZA

11590

0,3

3477

TOTAL

3841,8

15

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.7.2. PLANTA HABITACIONES 301-323.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Habitación

23

3841,8

1

TOTAL HABITACIONES

88361,4 88361,4

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

1 4 4 12 16 20 2 11 19

50 70 60 72 70 32 6 8 0,5

1 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

50 504 240 1555,2 2016 1152 12 88 9,5 5626,7

Bases enchufe schuko 16 A

14

3680

1

TOMAS CORRIENTE

51520 51520

PLANTA HABIT_401-423

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

5626,7

0,9

5064,03

TOMAS CORRIENTES

51520

0,2

10304

TOTAL HABITACIONES

88361,4

0,6

53016,84

TOTAL

68384,87

16

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.8.PLANTAS HABITACIONES DUPLEX.-

2.1.1.8.1. HABITACIONES SIMPLES.-

TIPO

UNIDADES

POT/UD

COEF. POT.

POT ( W )

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD

4 1 1 1

50 18 18 100

1 1,8 1,8 1

200 32,4 32,4 100

ALUMBRADO

364,8

Toma TV Toma frigorífico Bases enchufe schuko 16 A estanca

1 1 3

250 300 3680

1 1 1

FUERZA

250 300 11040 11590

HABITACIÓN SIMPLE

Pot. instalada ( W )

Coef. simultaneidad

Potencia ( W )

ALUMBRADO

364,8

1

364,8

FUERZA

11590

0,3

3477

TOTAL

3841,8

17

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.8.2. HABITACIONES DUPLEX.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Aplique escaleras, lámpara descarga completa CDM-TD

5 2 2 1

50 18 18 100

1 1,8 1,8 1,8

ALUMBRADO

250 64,8 64,8 180 559,6

Toma TV Toma frigorífico Bases enchufe schuko 16 A

1 1 3

250 300 3680

1 1 1

FUERZA

250 300 11040 11590

HABITACIÓN DUPLEX

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

559,6

1

559,6

FUERZA

11590

0,3

3477

TOTAL

4036,6

18

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.8.3. PLANTAS HABITACIONES 401-423.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Habitación simple Habitación duplex

11 12

3841,8 4036,6

1 1

TOTAL HABITACIONES

42259,8 48439,2 90699

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

3 4 12 18 17 2 11 19

50 70 72 70 32 6 8 0,5

1 1,8 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

150 504 1555,2 2268 979,2 12 88 9,5 5565,9

Bases enchufe schuko 16 A

14

3680

1

TOMAS CORRIENTE

51520 51520

PLANTA HABIT_301-323

Pot. instalada ( W )

Cs

Potencia ( W )

ALUMBRADO

5565,9

0,9

5009,31

TOMAS CORRIENTES

51520

0,2

10304

TOTAL HABITACIONES

90699

0,6

54419,4

TOTAL

64723,4

19

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.1.9.RESUMEN DE PREVISIÓN DE POTENCIAS SUMINISTRO NORMAL.-

PLANTA

COEF. SIMULTANEIDAD POT. PLANTA ( W ) POTENCIA ( W )

GARAJE

1

15140,5

15140,5

GARAJE / SERVICIOS

0,9

43356,9

39021,21

BAR / COCINA

0,65

78076,79

50749,9135

RECEPCIÓN / COMEDOR

0,7

46643,1

32650,17

HABITACIONES 101 - 123

0,5

68384,87

34192,435

HABITACIONES 201 - 223

0,5

68384,87

34192,435

HABITACIONES 301 - 323

0,5

68384,87

34192,435

HABITACIONES DUPLEX

0,5

64723,4

32361,7

453095,3

272500,7985

TOTAL

La potencia total del Hotel asciende a 272,5 kW

Una vez hecha la previsión de cargas y determinando la potencia total que consume el hotel se puede determinar que la potencia aparente del transformador será de 400 kVA.

20

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.2. PREVISIÓN DE CARGAS SUMINISTRO SOCORRO.-

2.1.2.1.PLANTA GARAJE.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Lámpara fluorescente escritorio TL-D Lámpara fluorescente espejo baño TL-D Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Emergencia 300 Lúmenes Emergencia 60 Lúmenes Alumbrado balizamiento

23 12 3 4 3 2 20 3 23

72 116 50 78 70 70 8 6 0,5

1,8 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

2980,8 2505,6 150 561,6 378 252 160 18 11,5 7017,5

Cabina extracción Puerta garaje

1 2

3750 500

1,25 1,25

4687,5 1250

FUERZA

5937,5

TOTAL

12955

2.1.2.2.PLANTA GARAJE / SERVICIOS.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 1x58 TL-D Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria adosable lámpara fluorescente PL-C Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Emergencia 300 Lúmenes Emergencia 60 Lúmenes Alumbrado balizamiento

12 15 4 9 4 3 2 2 13 24 23

72 116 58 50 78 70 18 70 8 6 0,5

1,8 1,8 1,8 1 1,8 1,8 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

1555,2 3132 417,6 450 561,6 378 64,8 252 104 144 11,5 7070,7

Cabina extracción

1

3750

1,25

4687,5

FUERZA

4687,5

TOTAL

11758,2

21

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.2.3.PLANTA BAR / COCINA.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Colgante techo, lámpara descarga completa CDM-TD Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

50 7 7 11 11 8 24 32 69

52 70 150 50 116 72 6 8 0,5

1,8 1,8 1,8 1 1,8 1,8 1 1 1

ALUMBRADO

4680 882 1890 550 2296,8 1036,8 144 256 34,5 11770,1

Motores cámaras

3

3000

1,25

11250

FUERZA COCINA

11250

TOTAL

23020,1

2.1.2.4.PLANTA RECEPCIÓN / COMEDOR.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

80 7 18 25 2 16 25 78

52 70 50 70 116 6 8 0,5

1,8 1,8 1 1,8 1,8 1 1 1

7488 882 900 3150 417,6 96 200 39

ALUMBRADO

13172,6

TOTAL

13172,6

22

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.2.5.PLANTA HABITACIONES Nº 1.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT.

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D Colgante techo, lámpara descarga completa CDM-TD Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

4 4 6 4 20 2 11 19

70 60 72 150 32 6 8 0,5

1,8 1 1,8 1,8 1,8 1 1 1

POT ( W ) 504 240 777,6 1080 1152 12 88 9,5

ALUMBRADO

3863,1

TOTAL

3863,1

2.1.2.6.PLANTA HABITACIONES Nº 2.-

TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT.

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

4 4 1 20 2 11 19

70 60 116 32 6 8 0,5

1,8 1 1,8 1,8 1 1 1

POT ( W ) 504 240 208,8 1152 12 88 9,5

ALUMBRADO

2214,3

TOTAL

2214,3

23

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.2.7.PLANTA HABITACIONES Nº 3.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT.

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

4 4 1 20 2 11 19

70 60 116 32 6 8 0,5

1,8 1 1,8 1,8 1 1 1

POT ( W ) 504 240 208,8 1152 12 88 9,5

ALUMBRADO

2214,3

TOTAL

2214,3

2.1.2.8.PLANTA HABITACIONES Nº 4.TIPO

UNIDADES POT/UD COEF. POT.

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD Foco decoración, lámpara halógena HAL Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C Emergencia 60 Lúmenes Emergencia 300 Lúmenes Alumbrado balizamiento

4 4 3 20 2 11 19

70 60 116 32 6 8 0,5

1,8 1 1,8 1,8 1 1 1

POT ( W ) 504 240 626,4 1152 12 88 9,5

ALUMBRADO

2631,9

TOTAL

2631,9

2.1.2.9.ASCENSORES.TIPO

UNIDADES

POT/UD

COEF. POT.

POT ( W )

Ascensor publico Ascensor servicio

2 1

4500 4500

1,25 1,25

11250 5625

TOTAL

16875

24

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.1.2.10.RESUMEN SOCORRO.-

DE

PREVISIÓN

DE

POTENCIAS

SUMINISTRO

PLANTA

POTENCIA ( W )

GARAJE

12955

GARAJE / SERVICIOS

11758,2

BAR / COCINA

23020,1

RECEPCIÓN / COMEDOR

13172,6

HABITACIONES 101 - 123

3863,1

HABITACIONES 201 - 223

2214,3

HABITACIONES 301 - 323

2214,3

HABITACIONES DUPLEX

2631,9

ASCENSORES

16875

TOTAL

88704,5

La potencia prevista que pueda ser alimentada mediante suministro de socorro, en caso de falta de tensión, asciende a 88,704 kW. Definido este dato, se puede determinar la elección de un grupo electrógeno de potencia nominal de 100 kVA.

2.2. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.-

2.2.1. CÁLCULOS DE CONDUCTOR DE MEDIA TENSIÓN.La potencia prevista en la línea es de 400 kVA, por lo tanto la intensidad de la línea será: I=

S V⋅ 3

Siendo: -

S = Potencia prevista de línea, 400 kVA. V = Tensión eficaz de línea, 20 kV.

25

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Quedando una intensidad de: I=

400 .000 20.000 ⋅ 3

I = 11,54 A Se elige un conductor de aluminio HEPR-Z1 de 240 mm2. A continuación se comprobara si se cumplen los distintos criterios, necesarios para comprobar que se verifica todo lo dictando en Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión. •

Criterio térmico

El circuito va enterrado en una zanja en el interior de tubos, cuya longitud es de 52 m con un terno de cables unipolares por el mismo tubo, según este tipo de instalación el reglamento indica una intensidad máxima admisible para dicho conductor. A esta intensidad máxima hay que aplicarle una serie de coeficientes reductores debido al tipo de instalación, de esta manera, se asegura que el aislamiento del conductor no sufra daño alguno. Los coeficientes reductores son debido a una instalación bajo tubo, con una profundidad de enterrado diferente de un metro y resistividad térmica del terreno distinta a 1,5 K.m/W, siendo los valores de los coeficientes los siguientes: -

Kprof. = 0,96, para cables bajo tubo a una profundidad de 1,5 m. Kresis.=0,92, para resistividad de 2 K.m/W. Ktubo = 0,8, por ser una instalación bajo tubo.

La intensidad máxima admisible indicada en ITC-LAT-06 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión es de: I adm. max = 345 A Se debe cumplir que: I < I adm. max ⋅ K Donde:

K = K prof ⋅ K resis ⋅ K tubo K = 0,96 ⋅ 0,92 ⋅ 0,8 K = 0,70656 A

Quedando que:

11,54 < 243,763

26

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Luego el conductor aluminio HEPR-Z1 de 240 mm2, cumple con el criterio térmico. •

Criterio de caída de tensión:

La circulación de corriente a través de los conductores, ocasiona una pérdida de potencia y una caída de tensión entre el origen y extremo de la canalización. Para el cálculo de la caída de tensión que se produce en una línea se considera el circuito equivalente de una línea corta (inferior a unos 50 km), mostrado en la figura siguiente:

La figura siguiente se trata del diagrama vectorial de la línea corta anterior:

Debido al pequeño valor del ángulo θ, entre las tensiones en el origen y extremo de la línea, se puede asumir sin cometer prácticamente ningún error, que el vector U1, es igual a su proyección horizontal, por tanto el valor de la caída de tensión: ΔV = ( R + X tan ϕ ) ⋅ (

P ) U1

Siendo: -

R = Resistencia de línea en corriente alterna. X = Reactancia de línea. P = Potencia en vatios transportada por la línea. U1 = Tensión de la línea trifásica. tan φ = Tangente del ángulo correspondiente al factor de potencia de la carga.

27

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Operando, mediante relaciones trigonométricas y conociendo el valor de la intensidad la ecuación anterior se puede expresar de la siguiente forma:

ΔV = 3 ⋅ I (R ⋅ cos ϕ + Xsenρ ) A continuación se determinan los distintos factores para calcular la caída de tensión, antes formulada. i.

Resistencia en corriente alterna:

Se ha tenido en cuenta para la determinación de la resistencia del conductor, el efecto de la temperatura, que según características de fabricante, da un máximo de temperatura admisible, de 105 ºC se puede ver este dato en hojas características del conductor, colocadas en final de capítulo de memoria descriptiva. Se sabe que el valor de la resistencia, depende de la resistividad y esta a su vez es función de la temperatura, de manera que: R105 ºC = ρ105 ºC

L S

Siendo: -

R105ºC= Resistencia del conductor en corriente continua a 105º C. Ρ105ºC= Resistividad de aluminio a la temperatura de 105º C. L = Longitud de línea, 52 m. S = Sección de conductor, 240 mm2.

Para determinar la resistividad a 105º C, se realizara, de la siguiente forma:

ρ105 ºC = ρ 20 ºC [1 + α (θ − 20)] Siendo: -

ρ90ºC = Resistividad de aluminio a 20º C, 0,029 Ωmm2/m. α = Coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del conductor, 0,00403 ºC-1. θ = Temperatura máxima admisible, 105º C.

Quedando una resistividad de:

ρ105 ºC = 0,029[1 + 0,00403(105 − 20)] ρ105ºC = 0,03893 Ωmm2/m El valor de la resistencia del conductor en corriente continua para un valor de 105ºC, será de: L R105 ºC = ρ105 ºC S R105ºC = 8,4356 mΩ

28

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Se tiene en cuenta el incremento de la resistencia debida al efecto pelicular y al efecto proximidad. Según norma UNE 21144, dicho incremento se determina de la siguiente forma: R = R105 ºC (1 + Ys + Yp)

Siendo: -

R = Resistencia del conductor en corriente alterna a 105 ºC Ys = Incremento de la resistencia debido al efecto pelicular. Yp = Incremento de la resistencia debido al efecto de proximidad.

Según los cálculos realizados y siguiendo la norma UNE 21144, los incrementos Ys e Yp, son valores tan pequeños que se pueden despreciar, sin cometer error alguno en cálculos posteriores. Luego el valor de la resistencia buscado es el siguiente: R = R105 ºC

R = 8,4356 mΩ ii.

Reactancia de la línea:

Según los valores obtenidos del fabricante, el conductor tiene una reactancia por kilómetro de 0,105 Ω/km, por tanto, sabiendo que la longitud de línea es de 52 m, se obtiene un valor de reactancia de:

X = 0,052⋅ 0,105 X = 5,46 mΩ Conocidos los valores necesarios, se calcula la magnitud de la caída de tensión en la red de MT. ΔV = 3 ⋅ I (R ⋅ cos ϕ + Xsenρ ) ΔV = 3 ⋅ 11,54 ⋅ (8,4536 ⋅ cos ϕ + 5,46 ⋅ senϕ ) ⋅ 10 −3

Suponiendo un factor de potencia de 0,85

ΔV = 0,201 V Con este valor se observa que se cumple el criterio de caída de tensión, ya que, ningún circuito supera el 5% máximo permitido.

29

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.2.2. CÁLCULOS DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.-

Según norma UNE 21239, referente a cálculo de corrientes de cortocircuito en sistemas trifásico de corriente alterna, la intensidad máxima de cortocircuito, se calcula según la siguiente ecuación: I cc =

U eq Z

=

c ⋅U n Z⋅ 3

Siendo: -

Un = 20 kV. c = factor de tensión = 1,1 por estar en el lado de MT del trafo ( Según tabla 1 de Norma UNE-EN 60909-0 )

Donde la impedancia Z, es la suma de las impedancias aguas arriba, donde las impedancias existentes son la de la propia línea y la de la red, es decir: Z = Z red + Z MT Siendo: -

Zred = impedancia de cortocircuito de red eléctrica ZMT = impedancia de cortocircuito de línea subterránea de media tensión.

Donde el valor de la impedancia de red se calcula de la siguiente forma: Z red =

c red ⋅ U red 3 ⋅ Iccred

Siendo: -

Iccred = 10 kA, dato dado por la compañía suministradora.

Quedando: Z red = 1,2701Ω Según lo marcado en Norma UNE-EN 60909-0: X red = 0,995 ⋅ Z red = 0,995 ⋅1,2701 = 1,2638Ω R red = 0.1 ⋅ X red = 0,1 ⋅1,2638 = 0,12638Ω Quedando: Z red = Rred + jX red Z red = (1,2638 + j 0,12638)mΩ Por otro lado el valor de la impedancia de cortocircuito de la línea subterránea de media tensión será el dado por su resistencia y la reactancia en secuencia directa, esta

30

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

última se obtendrá de valores dados por norma UNE 21239 – 2, “Datos para el cálculo de corrientes de cortocircuitos”. El valor de resistencia es:

R=ρ⋅

L s

Siendo: -

L = 52 m. s = 240 mm2. ρ = 1/34 (Ωmm2)/m

Quedando:

RMT = 6,37 ⋅ 10 −3 Ω Y el valor de la reactancia asciende a X’=0,09 Ω/Km, con una longitud de línea de 52 m, la reactancia tendrá un valor de:

X MT = 4,68 ⋅ 10 −3 Ω Se observa que el valor de la impedancia de cortocircuito de la línea subterránea de media tensión es despreciable, con respecto al valor de la impedancia de cortocircuito de red, por tanto solo se considerará esta última. Luego el valor de la intensidad de cortocircuito será de:

Icc = 10 kA. La temperatura que puede alcanzar el conductor del cable, como consecuencia de un cortocircuito o sobreintensidad de corta duración, no puede sobrepasar la temperatura máxima admisible de cota duración, asignada a los materiales utilizados para el aislamiento del cable. En primer lugar comprobamos que la pantalla del cable elegido pueda soportar una corriente de cortocircuito mínima de 1000 A en 1 segundo según indica en ITCLAT-06, del RAT, para redes subterráneas. Según los datos dados por el fabricante, la intensidad máxima admisible de pantalla de Cobre, para un cortocircuito de 1 segundo de duración, es de 2.845 A, superior al valor mínimo indicado por el reglamento. En segundo lugar, se comprueba si se supera la intensidad de cortocircuito máxima admisible en el conductor.

31

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Según la instrucción correspondiente en el Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, se cumple la siguiente relación:

I cc K = S t cc Siendo: -

Icc = Corriente de cortocircuito. S = Sección del conductor. K = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de las temperaturas al inicio y final del cortocircuito. tcc = Duración de cortocircuito, 1 s.

Para el aislamiento del conductor en cuestión, HEPR, se tiene una temperatura en régimen permanente de 105 ºC y una temperatura máxima admisible en cortocircuito de 250 ºC, luego la variación de temperatura es de, Δθ = 145, mirando tablas en ITCLAT-06, obtengo que para una duración de cortocircuito de 1 s, de K = 89 A s1/2/mm2. Por tanto la intensidad de cortocircuito máxima admisible, para conductor de 240 mm2 con aislamiento de HEPR, será de:

I cc (max) =

K t cc

⋅S =

89 ⋅ 240 1

Icc(max) = 21,360 kA Luego se cumple el criterio de cortocircuito, ya que la intensidad máxima admisible es superior, a la intensidad de cortocircuito calculada, es decir:

Icc(max) = 21,360 kA > Icc = 10 kA. 2.3. CÁLCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.-

2.3.1. DETERMINACIÓN DE POTENCIA APARENTE TRANSFORMADOR.-

Según lo indicado en el apartado de cargas del hotel, la potencia prevista de consumo en el edificio era de: P = 272,5 kW. Teniendo en cuenta una posible previsión de incremento de la potencia demandada, se toma como potencia para la elección de los transformadores un valor un superior al indicado anteriormente, seleccionando un transformador de potencia aparente normalizada inmediatamente superior al valor de la potencia prevista en el edificio, por tanto se aconseja una potencia aparente del transformador de 400 kVA.

32

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.3.2. CÁLCULOS DE LA LÍNEA DE INTERCONEXIÓN.-

La línea de interconexión, se define como aquella que tiene su origen en la celda de protección de línea y va a parar al primario del transformador. La tensión nominal de línea en cuestión es de 20 kV y considerando una potencia igual a la aparente del transformador, la intensidad que pasara por dicha línea de enganche será de: SN I= UN ⋅ 3 Siendo: -

I = Intensidad que circula por el conductor a plena carga (A). SN = Potencia aparente del transformador, 400 kVA UN = Tensión nominal en el primario del transformador, 20 kV.

Quedando una intensidad de:

I = 11,54 A Según la intensidad calculada, se elige un conductor de aluminio, aislamiento HEPR-Z1 unipolar de sección 3 x (1 x 50) mm2 de sección por fase, de tensión nominal de 12 / 20 kV. El Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión, indica las densidades de corriente máximas admisibles para cada sección, a continuación se comprueba que nuestro conductor cumple con el citado reglamento. Se tiene una densidad de corriente máxima admisible para un conductor de 50 mm2 de:

ρmax = 4 A / mm2 La densidad de corriente de línea de enganche será:

ρ=

11,54 50

ρ = 0,2308 A / mm 2 Se comprueba que conductor cumple con instrucción correspondiente, del Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión, ya que:

4 A / mm2 > 0,2308 A / mm2 Debido a la corta longitud de este conductor, no se procederá a realizar justificaciones de otros criterios.

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2.3.3. CUADRO DE BAJA TENSIÓN DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.-

A la salida del transformador, se sitúa el cuadro de baja tensión del Centro de Transformación. En este apartado se determinara si los conductores seleccionados para tomas de corriente y alumbrado del centro de transformación cumple con los criterios de caída de tensión y térmico. Para el cálculo de las líneas, se tendrá que satisfacer los criterios de intensidad máxima admisible o de calentamiento y criterio de caída de tensión, en cuento al criterio de intensidad de cortocircuito, calculado en red subterránea de MT, no se calculara en instalaciones de BT, ya que este criterio para baja tensión, no es determinante, debido a que por una parte las protecciones de sobreintensidad limitan la duración del cortocircuito a tiempos muy breves. Según REBT, la máxima caída de tensión admisible, en circuito de alumbrado es de 4,5 % y 6 % para resto de usos, debido a que en la instalación existe un transformador propio. Se analiza los siguientes cables: Alimentación de alumbrado para dos luminarias fluorescentes de 2x36 W. Este circuito estará formado por una sección de 3x1.5 mm², con aislamiento de PVC 750 V La caída de tensión, al ser una línea de alumbrado será menor del 4,5 % Longitud (L): 5 m Potencia (P): 2x36x1.8 = 129,6 W Al tratarse de una línea para alimentar a una lámpara fluorescente, se multiplicara por un factor de valor 1,8. Según marca el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. La caída de tensión para un circuito monofásico viene dada por la siguiente expresión:

ΔV =

2⋅ P⋅ R U

Siendo: -

R = Resistencia de línea en Ω. P = Potencia en vatios transportada por la línea, 129,6 W U = Tensión monofásica de la línea, 230 V.

La contribución a la caída de tensión por efecto de la reactancia es despreciable frente al efecto de la resistencia, también se desprecia los incrementos de resistencia debido al efecto proximidad y al efecto pelicular, debido a su pequeña sección. La resistencia de la línea, se calcula para la máxima temperatura admisible por el conductor en régimen permanente. Según las características de aislamiento del conductor y datos suministrados por fabricante la temperatura máxima en régimen permanente del conductor es de 70º C.

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La resistencia de cualquier conductor es función de su resistividad y esta a su vez de la temperatura, luego: R70 ºC = ρ 70 ª c

L s

ρ 70 ºC = ρ 20 ªC [1 + α (θ − 20)] Siendo: -

ρ20ºC = Resistividad de aluminio a 20º C,0,018 Ωmm2/m α = Coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del conductor, 0,00392 ºC-1. θ = Temperatura máxima admisible, 70º C. ρθ = Resistividad del conductor a la temperatura θ.

Quedando una resistividad y una resistencia de: ρ70ºC = 0,021528 Ωmm2/m R70ºC = 0,07176 Ω

Por tanto la caída de tensión para este circuito será de: ΔV =

2⋅ P⋅ R U

ΔV = 0,08 V ΔV = 0,035 % El valor de la caída de tensión es inferior al 4,5 % marcado por el reglamento. Para cumplir con el criterio térmico, sabiendo que la intensidad máxima admisible de conductor es de 21 A y la intensidad prevista que circule es de:

I=

P V ⋅ cos ϕ

I = 0,626 A Cumple con criterio térmico ya que la intensidad es menor que máxima admisible. Para línea de alimentación a alumbrado de emergencia, al ser la misma longitud, con un conductor de la misma sección y una potencia menor, se da por supuesto que cumple también con el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.

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Queda por ultimo la línea de alimentación para toma de corriente de 16 A. Esta línea estará formada por una terna de cables de sección 2,5 mm2 con aislamiento de PVC de 750 V. El Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, indica una caída máxima de tensión del 6 %. Las características de este circuito son: Longitud (L) = 6 m Potencia (P) = 16x230 = 3680 W De manera análoga, se comprueba el cumplimiento del criterio de caída de tensión. R70 ºC = ρ 70 ª c

L S

ρ 70 ºC = ρ 20 ªC [1 + α (θ − 20)] Quedando los siguientes valores:

ρ70ºC = 0,021528 Ωmm2/m R70ºC = 0,0516 Ω Y la caída de tensión resultante es:

ΔV =

2⋅ P⋅ R U

ΔV = 0,051 V ΔV = 0,022 % Luego cumple con el criterio de caída de tensión La intensidad que circula por esta línea es:

I=

P = 16 A V ⋅ cos ϕ

La intensidad máxima admisible para un conductor de las características descritas es de 29 A, luego se cumple también con el criterio térmico.

2.3.4. PUESTA A TIERRA DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.-

Para realizar una correcta puesta a tierra del centro de transformación, se ha seguido el “Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación”, siguiendo un método de cálculo para proyectar instalaciones de puesta a tierra, basadas en electrodos de configuraciones geométricas tipo, para centros

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de transformación de tercera categoría, este método de cálculo se suele llamar mas comúnmente el método UNESA. Según el Articulo 3 del capítulo primero del Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, la instalación a estudiar queda encuadrada dentro de la tercera categoría ( 30 kV < Un < 1 kV )

2.3.4.1.INVESTIGACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL SUELO.-

Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación, se determina una resistividad media superficial = 200 Ω·m. En las etapas iniciales del diseño del electrodo de puesta a tierra se hace necesario conocer el valor numérico de la resistividad del terreno, pues de ella dependen tanto la Resistencia de Difusión a Tierra como la distribución de potenciales en el terreno, y como consecuencia, las Tensiones de Paso y Contacto resultantes en la instalación.

2.3.4.2.CORRIENTE MÁXIMA DE PUESTA A TIERRA Y TIEMPO DE ELIMINACIÓN DEL DEFECTO.-

Estos parámetros dependen de las características de la red, la corriente máxima a tierra en caso de neutro a tierra que se da en esta instalación, será:

Id =

U 3 ( Rn + Rt ) 2 + X n

2

Siendo: -

Id = Intensidad máxima de defecto a tierra en el centro. U = Tensión compuesta de servicio de la red. Rn = Resistencia de la puesta a tierra del neutro de la red. Rt = Resistencia de la puesta a tierra de protección del centro. Xn = Reactancia de la puesta a tierra del neutro de la red.

Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora, el tiempo máximo de desconexión del defecto es de 1 s. Los valores de K y n para calcular la tensión máxima de contacto aplicada, según MIE-RAT 13 y en el tiempo de defecto proporcionado por la Compañía son:

K = 78.5 y n = 0.18.

2.3.4.3.DISEÑO PRELIMINAR DE LA INSTALACIÓN DE TIERRA.-

El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realizara basándose en alguna de las configuraciones tipo presentadas en recomendaciones UNESA, que esté de acuerdo con la forma y dimensiones del Centro de Transformación.

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Cuando se selecciona el electrodo de puesta a tierra hay que limitar el valor de la resistencia de puesta a tierra Rt, de manera que permita una intensidad de defecto Id haga actuar las protecciones y por otro lado que la sobretensión que aparezca en caso de anomalía no sea perjudicial para la instalación de baja tensión.

2.3.4.3.1. TIERRA DE PROTECCIÓN.-

Según “Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación”, la tierra de protección es la conexión directa a tierra de las partes conductoras de los elementos de una instalación no sometidos normalmente a tensión eléctrica, pero que pudieran ser puestos en tensión por averías o contactos accidentales, a fin de proteger a las personas contra contactos con tensiones peligrosas.

•

Resistencia a tierra de la puesta a tierra de las masas del Centro de Transformación:

Se determina la máxima resistencia de puesta a tierra, que permita circular una intensidad defecto tal que actúen las protecciones y por otro lado la tensión de defecto, Vd, que se produzca no dañe la instalación. Para evitar que la sobretensión que aparece al producirse un defecto en el aislamiento del circuito de alta tensión, deteriore los elementos de baja tensión del centro, el electrodo de puesta a tierra debe tener un efecto limitador, de forma que la tensión de defecto sea inferior a la que soportan dichas instalaciones (Vbt). Esto es: Vd = Rt ⋅ I d

Vbt ≥ Vd Siendo: -

Vd = Tensión de defecto. Vbt = Tensión soportada por la instalación de baja tensión, 10.000 V. Rt = Resistencia del electrodo. Id = Intensidad de defecto.

Resolviendo el siguiente sistema se consigue conocer la máxima resistencia de puesta a tierra:

Vbt = 10.000 ≥ Rtm ⋅ I d I d ( Rtm ) =

U 3 ( Rn + Rtm ) 2 + X n

2

Quedando el siguiente resultado: -

Resistencia máxima de tierra, Rtm = 90,487 Ω Intensidad de defecto a máxima resistencia, Id(Rtm) = 110,5 A

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•

Selección del electrodo tipo:

Por cada configuración tipo de electrodos, el método UNESA proporciona una relación de parámetros, expresados en valores unitarios. -

Resistencia de puesta a tierra, Kr (Ω / Ωm) Tensión de paso máxima, Kp (V / Ωm)(A) Tensión de contacto exterior máxima, Kc (V / Ωm) (A)

Conociendo el valor de Rtm, antes despejada, se puede calcular el valor unitario máximo, Krm, en función de la resistividad del terreno.

K rm ≤

Rtm

ρ

Quedando un valor unitario máximo.

Krm ≤ 0,452 Ω / Ωm Por lo tanto, se necesita un electrodo tal que su parámetro Kr sea menor que Krm. Seleccionando un valor de Kr inmediatamente inferior al máximo, se tendrá la configuración tipo más económica para la instalación, pero también la que posee tensiones mas cercanas al máximo, por ello y según criterio de proyectista, se decide limitar la resistencia de puesta a tierra de masa a un valor menor, mas concretamente a 10 Ω. Por tanto para la resistencia de puesta a tierra seleccionada, de 10 Ω se tiene un parámetro unitario de resistencia de puesta a tierra de:

Kr ≤

Rt

ρ

Kr = 0,05 Ω / Ωm De entre las distintas configuraciones posibles, se selecciona aquella más económica, además del cumplimiento con las condiciones anteriores. La configuración seleccionada posee las siguientes características: -

Identificación: código 50-35/8/86 según método de UNESA para cálculo de puestas a tierra en centro de transformación.

-

Descripción física: constituida por 8 picas en disposición rectangular unidas por conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm2 de sección.

-

Parámetros característicos:

Kr = 0,050 (Ω / Ωm) Kp = 0,0073 (V / Ωm)(A) Kc = 0,0164 (V / Ωm)(A)

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El bucle de tierra formador por conductor de cobre, tiene unas dimensiones de 5,0x3,0 m. Las picas tendrán un diámetro de 14 mm y una longitud de 6.00 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad de 0.8 m. Las características de puesta a tierra de protección, se ve de forma más clara en el capítulo de planos.

2.3.4.3.1.1. CÁLCULOS DE TIERRA DE PROTECCIÓN.-

A continuación se detallan todos los cálculos necesarios para justificar la buena elección de configuración de electrodo de puesta a tierra de protección, comparando posteriormente con las tensiones máximas permitidas por la reglamentación.

•

Resistencia a tierra:

Con el valor de Kr (0,05 Ω / Ωm) correspondiente al electrodo elegido y multiplicando por la resistividad del terreno, se obtiene el valor de la resistencia de tierra.

Rt = K r ⋅ ρ Rt = 10 Ω

•

Intensidad de defecto:

Mediante ecuación antes descrita, se determina la intensidad de defecto. Los valores de resistencia de puesta a tierra de neutro de red es de 14 Ω para la resistencia y nula la reactancia, estos datos son dados por compañía suministradora. Quedando:

Id =

U 3 ( Rn + Rt ) 2 + X n

2

Id = 481,125 V •

Tensión de paso en el exterior:

Multiplicando Kp (0,0073 V / Ωm A) por la resistividad del terreno y por la intensidad del defecto, se obtiene la tensión de paso que existirá en el exterior del edificio.

Vp = K p ⋅ ρ ⋅ Id V’p = 702,44 V

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•

Tensión de paso en el acceso al CT:

Cuando en el suelo del CT exista una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra, la tensión de paso de acceso es equivalente al valor de la tensión de contacto exterior.

V ' p ( acc ) = K c ⋅ ρ ⋅ I d V’p(acc) = 1.578,09 V •

Tensión de contacto en el exterior:

Multiplicando Kc por la resistividad del terreno, y por la intensidad del defecto, se obtiene la tensión de contacto que existirá en el exterior del edificio:

V 'c = K c ⋅ ρ ⋅ I d V’c = 1.578,09 V •

Tensión de defecto:

Se determina la sobretensión que aparece al producirse un defecto, multiplicando la resistencia de tierra por la intensidad de defecto:

Vd = Rt ⋅ I d Vd = 4811,25 V

2.3.4.3.1.2. COMPROBACIÓN DE TENSIONES.-

Seguidamente hay que comprobar que las tensiones de paso y contacto calculadas sean inferiores a los valores máximos admisibles definidos en la instrucción MIE-RAT13.

•

Tensión de paso máxima: Vp =

6 ⋅ ρs 10 ⋅ k (1 + ) n 1000 t

Siendo: -

Vp = Tensión de paso máxima ρs = Resistividad superficial del terreno, 200 Ωm. t = Duración de la falta, 1 s. constantes función del tiempo: k =78,5, n=0,18. Vp = 1.727 V

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•

Tensión de paso en el acceso máxima:

De manera análoga se comprueba el caso de acceso al centro de transformación, donde los pavimentos interior y exterior tienen distinta composición y por consiguientes distinta resistividad. En este caso la formula de tensión de paso máxima admisible que puede aparece en una instalación será: V p ( acceso) =

3⋅ ρs + 3⋅ ρ 10 ⋅ k (1 + ) n 1000 t

Siendo: -

Vp = Tensión de paso máxima ρs = Resistividad superficial del terreno, 200 Ωm. ρ = Resistividad superficial del hormigón, 3000 Ωm. t = Duración de la falta, 1 s. constantes función del tiempo: k =78,5, n=0,18. Vp(acc) = 8.321 V •

Tensión máxima de contacto:

Vc =

Siendo: -

k ⎛ 1,5 ⋅ ρ s ⎞ ⎜1 + ⎟ 1000 ⎠ tn ⎝

Vc=102,05 V

Vp = Tensión de paso máxima ρs = Resistividad superficial del terreno, 200 Ωm. ρ = Resistividad superficial del hormigón, 3000 Ωm. t = Duración de la falta, 1 s. constantes función del tiempo: k =78,5, n=0,18.

A continuación se muestra una tabla comparativa entre tensiones máximas admisibles y tensiones calculadas en puesta a tierra.

Tension paso Tensión paso acceso Tensión contacto Tensión defecto

Admisibles (V) 1.727 8.321 102,05 10.000

Puesta a tierra (V) 702,44 1.578,09 1.578,09 4811,25

Se puede apreciar que las tensiones de paso admisibles tienen unos valores elevados, fáciles de conseguir con los electrodos tipo. Por el contrario la tensión de contacto es muy reducida, por lo que se requieren electrodos muy dimensionados, no viables físicamente y de coste difícilmente asumible. En este caso, el reglamento permite la

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posibilidad de recurrir al empleo de medidas adicionales de seguridad a fin de reducir los riesgos para las personas y cosas. Estas medidas están expuestas en la memoria descriptiva del proyecto.

2.3.4.3.2. TIERRA DE SERVICIO.-

Es la conexión que tiene por objeto unir a tierra temporalmente parte de las instalaciones que están normalmente bajo tensión o permanentemente a ciertos puntos de los circuitos eléctricos de servicio. Si la tensión de defecto es mayor de 1000 V se deberá de disponer un sistema separado de electrodos de protección y de servicio a una cierta distancia, para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcance tensiones elevadas que puedan afectar las instalaciones de los usuarios. Debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, la cual, será función de la resistividad del terreno y de la intensidad de defecto.

D=

D=

ρ ⋅ Id 2000 ⋅ π 200 ⋅ 418,125 2000 ⋅ π

D = 13,31m •

Parámetros característicos:

Según el método UNESA, la configuración seleccionada para la puesta a tierra de servicio viene descrita a continuación: -

Identificación: código 8 / 42.

-

Descripción física: constituida por 4 picas en unidas por conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm2 de sección, separadas 3 m.

-

Parámetros característicos: Kr = 0,100 Kp = 0,0127

Las picas tendrán un diámetro de 14 mm y una longitud de 2.00 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad de 0.8 m. Las características de la puesta a tierra de servicio, se ve de una forma más clara en el capítulo de planos.

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•

Resistencia de puesta a tierra:

De manera análoga a la tierra de protección, se calculan los datos siguientes:

Rt = K r ⋅ ρ Rt = 20Ω Una vez conectada la red de puesta a tierra de servicio al neutro de la red de BT, el valor de esta resistencia de puesta a tierra general deberá ser inferior a 37 Ω. Este valor se debe a que la máxima tensión admisible que se puede dar es de 24 V, según lo indicado en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. La instalación se protege mediante una protección diferencial con una sensibilidad de 650 mA, se tiene una resistencia de puesta a tierra máxima de 37 A, es decir:

R=

V I

24 0,65 Anteriormente se ha calculado la Rt de la puesta a tierra de servicio, teniendo un valor de Rt = 20 Ω, luego se comprueba que: 37Ω =

37 Ω > 20 Ω

2.4. CÁLCULOS DE CONDUCTORES DE BAJA TENSIÓN.-

El cálculo de sección de conductores se realiza según lo indicado en ITC-BT-07 y ITC-BT-19 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, esta última instrucción determina que la sección de conductor esta limitado por: Criterio térmico: la sección de conductor se calcula en función de una intensidad máxima admisible en régimen permanente y para distintos tipos de instalación, agrupamiento y tipo de cables. De este modo se asegura que el aislamiento del cable no sufra daños por exceso de temperatura durante su servicio en régimen permanente. Caída de tensión: Al tenerse un transformador de distribución propio, se considera que la instalación interior de baja tensión tiene su origen en salida del transformador, es decir, en el lado de baja tensión del mismo. Por ello, las caídas máximas de tensión admisibles serán del 4,5 % para alumbrado y del 6,5 % para los demás usos, según lo marcado en REBT.

Se tendrá en cuenta, el incremento de caída de tensión debido a la reactancia de conductor (en caso en que la sección sea de tamaño considerable) y el incremento de la resistencia debido al efecto de la temperatura. Se desprecia el incremento de resistencia debido al efecto pelicular y al efecto proximidad.

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Las formulas aplicadas para cálculo de intensidad, tanto en circuito trifásico como en monofásico: -Intensidad en circuito trifásico:

I=

-Intensidad en circuito monofásico:

P

I=

V × 3 × cos θ

P V × cos θ

Siendo: -

P = Potencia en vatios transportada por la línea. V = Tensión en la línea según sea trifásica o monofásica. I = Intensidad que circula por la línea. cos θ = Factor de potencia.

Las formulas aplicadas para cálculo de caída de tensión, tanto en circuito trifásico como en monofásico: -Intensidad en circuito trifásico:

-Caída de tensión monofásico:

⎛P⎞ ΔV = R + X ⋅ tan ϕ ⋅ ⎜ ⎟ ⎝V ⎠ Siendo: -

en

circuito

⎛P⎞ ΔV = 2 ⋅ ( R + X ⋅ tan ϕ ) ⋅ ⎜ ⎟ ⎝V ⎠

R = Resistencia de la línea. X = Reactancia de la línea. P = Potencia en vatios transportada por la línea. V = Tensión de la línea según sea trifásica o monofásica. tan φ = Tangente del ángulo correspondiente al factor de potencia de la carga.

Pudiéndose expresar para un circuito trifásico de la siguiente forma:

ΔV = 3 ⋅ I ⋅ ( R ⋅ cos ϕ + X ⋅ senϕ ) Habrá algunos casos en que las caídas de tensión debido a la reactancia serán despreciables, para este tipo de situaciones, las caídas de tensión, se determinan según las siguientes ecuaciones: -Intensidad en circuito trifásico: ΔV =

-Caída de tensión en monofásico: R×S ΔV = 2 ⋅ V

R×S V

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circuito

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En cualquier caso, si que se tiene en cuenta el incremento de la resistencia del cable debido al incremento de la temperatura, se calculará la resistencia de la siguiente forma: Rθ = ρθ

L S

Siendo: -

Rθ= Resistencia del conductor a θ. ρθ= Resistividad de aluminio a la temperatura de θ. L = Longitud de línea. S = Sección de conductor.

La resistividad se determinará de la siguiente forma:

ρθ = ρ 20 ªC [1 + α (θ − 20)] Siendo: -

ρ20ºC = Resistividad de material conductor a 20º C. α = Coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del conductor. θ = Temperatura máxima admisible.

Gracias a los datos suministrados por el fabricante se conoce θ, que es la máxima temperatura admisible por el conductor en régimen permanente, a esta temperatura, se determina la magnitud de la resistencia y la caída de tensión del conductor. Todas las características de los conductores se pueden ver en las hojas características de los materiales utilizados, colocados en el final del capítulo de memoria descriptiva. Las máximas temperaturas vendrán dadas según el tipo de conductor. En esta instalación los cables utilizados tienen las siguientes máximas temperaturas: -

Conductor RZ1 0,6/1 kV………………………. Temperatura máx.: 90º C Conductor 07Z1 750/450 V…………………..... Temperatura máx.: 70º C

Las resistividades están calculadas a continuación: Material

Coef. Variación ºC-1

Resistividad 20ºC Ω mm2/m

Resistividad 70ºC Ω mm2/m

Resistividad 90ºC Ω mm2/m

Cobre

0,00392

0,018

0,021528

0,0229392

Aluminio

0,00403

0,029

0,0348435

0,0371809

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2.4.1. CÁLCULOS DEL CIRCUITO DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL EN SUMINISTRO NORMAL.-

A continuación se va a determinar la sección y tipo de conductor que se necesita para alimentar a la instalación, mediante un suministro normal, el cual proviene de la salida del transformador. Para dicho cálculo, se debe tener en cuenta, además de todo lo comentado anteriormente, que el circuito en cuestión es subterráneo, lo que implica que se deberá aplicar una serie de coeficientes con el fin de modificar la intensidad máxima admisible de la línea, según todo lo indicado en la instrucción ITC-BT-07 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. Datos de cálculo: •

Tensión; V = 400 V.

•

Potencia, P = 272,5 kW. (Dato correspondiente a previsión de potencias)

•

Longitud = 42 m.

•

Profundidad de conductor enterrado, D = 1 m.

Criterio térmico:

Este criterio impone que la intensidad máxima admisible por el conductor multiplicado por unos coeficientes de reducción, sea mayor a la intensidad prevista a circular por la línea. De este modo, nos aseguramos que el aislamiento del cable no sufra daños por exceso de temperatura durante su servicio en régimen permanente. Este coeficiente de reducción será el correspondiente a •

Temperatura (40ºC): Ktemp = 1

•

Profundidad ( D = 1 m ): Kprofun = 0,97

•

Agrupación de conductores, cuatro cables unipolares situados en sendos tubos: Kagrup = 0,9

De esta manera se elige la menor sección de conductor que cumpla la siguiente restricción: I ≤ Imax adm· K

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Donde Imax fabricante.

adm

es la intensidad máxima admisible del circuito dada por el

El coeficiente de corrección será: K= Ktemp · Kprofun · Kagrup Mediante ecuación siguiente: I=

P V × 3 × cosθ

Determinando intensidad que circula por el conductor siendo esta del siguiente valor: I = 437,02 A Según el resultado obtenido de intensidad, se selecciona un circuito de aluminio tipo RZ1 de sección 2 x (4x120) mm2, con intensidad máxima admisible de valor: Imax adm = 2x290 = 580 A Multiplicando por el factor de corrección de intensidad máxima admisible debido al tipo de instalación del circuito: Imax adm· K = 580 · 1 · 0,97 · 0,9 = 506,34 A Se comprueba que la intensidad del circuito es inferior que la intensidad máxima admisible multiplicada por coeficientes de corrección, dictados por el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, luego, el conductor seleccionado cumple con el criterio térmico antes mencionado. I = 437,02 A ≤ 506,34 A = Imax adm

Criterio caída de tensión:

Para el cálculo de la caída de tensión se utilizara la formula siguiente para circuitos trifásicos: ⎛P⎞ ΔV = R + X ⋅ tan ϕ ⋅ ⎜ ⎟ ⎝V ⎠ Antes se determina los valores de reactancia y resistencia a la máxima temperatura admisible del conductor en régimen permanente. En primer lugar, se calcula el valor de la resistencia del conductor para la máxima temperatura admisible. Según características dadas por le fabricante, la máxima temperatura admisible en régimen permanente del conductor es de 90 ºC, para esta temperatura la resistividad del conductor de aluminio es de ρ90ºC = 0,03718 Ω mm2/m.

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Sabiendo la longitud (52 m) y sección de cable (120 mm2), se determina la resistencia del conductor: L R90 ºC = ρ 90 ºC S R90ºC = 0,008016 Ω Se debe cumplir que la máxima caída de tensión entre un punto de consumo y la salida en baja tensión del transformador sea de, 4,5 % para alumbrado y 6 % para el resto de usos. Conocido el valor de la resistencia a máxima temperatura, se determina a continuación el valor de la reactancia del conductor, que según características constructivas dadas por fabricante, la reactancia es de 0’075 Ω/km. Luego para una longitud de 52 m, queda una reactancia de: X = 0,00195 Ω Suponiendo un factor de potencia de 0’9 ya se puede conocer el valor final de caída de tensión de línea, que va desde salida de cuadro de Baja Tensión del Centro de Transformación, hasta entrada del Cuadro General de Baja Tensión, ya en el interior del edificio. ΔV = 3 ⋅ I ⋅ ( R ⋅ cos ϕ + X ⋅ senϕ )

ΔV = 6,104 V ΔV(%) = 1,526 % Para ello, se ha analizado las caídas de tensión de los conductores proyectados, seleccionando el caso más desfavorable tanto para receptores de alumbrado, como para el resto de usos. Para el caso de los circuitos de alumbrado, se ha encontrado que, la mayor caída de tensión se da en el conductor que alimenta el alumbrado del almacén nº 1, situado en la planta de garaje/servicios. Dicha caída de tensión se calcula analizando las distintas caídas que existen desde el secundario del transformador hasta el punto de consumo: i.

Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-3 hasta alumbrado de almacén nº 1 de planta garaje / servicios: ΔV (%) = 1,88 %

ii.

Caída de tensión en línea desde cuadro general de instalación a cuadro secundario CS-3: ΔV (%) = 0,78 %

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iii.

Caída de tensión en línea desde cuadro baja tensión en salida de transformador a cuadro general de instalación: ΔV (%) = 1,52 %

Siendo la mayor caída de tensión la suma de los tramos anteriores, comprobando así que dicha caída de tensión es menor que la establecida como límite por el Reglamento Electrotécnico de Baja tensión: ΔV = 1,88 + 0,78 + 1,52 = 4,18 % ΔV (%) = 4,18 % ≤ 4,5 % Para el resto de usos, la mayor caída de tensión se produce en las tomas de corriente de almacén nº 1, situado en planta garaje / servicios del hotel. La comprobación del cumplimiento de la reglamentación, se realizara del mismo modo que para la línea de alumbrado, analizada anteriormente: i.

Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-3 hasta punto de consumo, tomas de corriente en almacén: ΔV (%) = 3,24 %

ii.

Caída de tensión en línea desde cuadro general de instalación hasta cuadro secundario CS-3: ΔV (%) = 0,78 %

iii.

Caída de tensión en línea desde cuadro baja tensión en salida de transformador a cuadro general de instalación: ΔV (%) = 1,52 %

Se comprueba que dicha caída de tensión es menor que la establecida como límite por el Reglamento Electrotécnico de Baja tensión: ΔV (%) = 1,52 + 0,78 + 3,24 + 0,06 = 5,6 % ΔV (%) = 5,6 % ≤ 6,5 % El conductor seleccionado será RZ1 de sección 2 x (4x120) mm2

2.4.2. CÁLCULOS DEL CIRCUITO DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL EN SUMINISTRO DE SOCORRO.-

A continuación y de manera análoga al cálculo anterior, se va a determinar la sección y tipo de conductor que se necesita para alimentar a la instalación, mediante un

50

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

suministro de socorro, que proviene de la salida del grupo electrógeno. El cálculo de conductor se basa en dos criterios, un criterio térmico y otro de caída de tensión. Datos de cálculo: •

Tensión, V = 400 V.

•

Potencia, P = 88,704 kW. (Dato correspondiente a previsión de potencias)

•

Potencia aparente, S = 100 kVA.

•

Longitud = 24 m.

Criterio térmico:

El conductor debe soportar la máxima intensidad dada por el grupo electrógeno, para determinar esta intensidad máxima, se realizaran los cálculos con la potencia aparente del grupo. La intensidad máxima que circulará por el circuito en cuestión se calculará según la siguiente ecuación: I=

S V× 3

Siendo el valor de esta intensidad de: Imax = 144,337 A. Se elige un conductor tal, que pueda soportar dicha intensidad máxima, teniendo una intensidad máxima admisible superior a la corriente antes calculada. El conductor será de tipo RZ1-K y de 5 x 70 mm2 de sección y con una intensidad máxima admisible de: Imax adm = 202 A. Se comprueba que se cumple el criterio térmico: Imax adm = 202 A. ≥ Imax = 144,337 A. Criterio caída de tensión:

Se va a considerar el mismo criterio que para cálculo de línea de alimentación a cuadro general en suministro normal, es decir, una caída de tensión máxima del 4,5 % en alumbrado y del 6 % en resto de usos y teniendo en cuenta el incremento de resistencia debido al efecto de la temperatura.

51

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

El conductor en cuestión, será un conductor de cobre con una temperatura máxima admisible en régimen permanente, dada por el fabricante, de 90 ºC. La resistividad para esta temperatura es de ρ90ºC = 0,03718 Ω mm2/m, con una longitud de cable de 24 m y sección de conductor de 70 mm2, la resistencia será de: R90 ºC = ρ 90 ºC

L S

R90ºC = 0,01278 Ω Al ser una sección de conductor delgada, no se tendrá en cuenta la reactancia del conductor, ya que es despreciable frente al valor de la resistencia antes calculada. Luego la caída de tensión, sabiendo potencia (88,704 kW) y tensión (400 V) se determina como indica a continuación: ΔV =

S×R V

ΔV = 2,834 V ΔV (%) = 0,708 % En caso de línea de alumbrado, la mayor caída de tensión se da en la de alimentación al alumbrado de paso de vehículos, en planta garaje / servicios. Desglosando las diferentes caídas de tensión: i.

Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-2 hasta alumbrado de paso vehículos: ΔV (%) = 1,34 %

ii.

Caída de tensión en línea que va desde cuadro general de instalación a cuadro secundario CS-2: ΔV (%) = 1,19 %

iii.

Caída de tensión en línea que va desde salida de grupo electrógeno hasta cuadro general de instalación: ΔV (%) = 0,708 %

Por tanto se comprueba que se cumple el criterio de caída de tensión, donde la caída de tensión máxima será la siguiente: ΔV (%) = 0,708 + 1,34 + 1,19 = 3,238 % ΔV (%) = 3,238 % ≤ 4,5 %

52

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Para el resto de usos y analizando de igual forma que en el caso de alumbrado, resulta que la mayor caída de tensión se produce en la alimentación de motores de cámaras en la zona de cocina. Desglosando estas caídas de tensiones: i.

Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-5 hasta tomas de corriente para los motores de las cámaras: ΔV (%) = 0,24 %

ii.

Caída de tensión en línea que va desde cuadro general de instalación hasta cuadro secundario CS-5: ΔV (%) = 0,87 %

iii.

Caída de tensión en línea que va desde salida de grupo electrógeno, hasta cuadro general de la instalación: ΔV (%) = 0,708 %

Sumando las distintas caídas de tensiones, se comprueba el cumplimiento con dicho criterio. ΔV (%) = 1,818 % ≤ 6,5 % El conductor seleccionado será de tipo RZ1-K 5 x 70 mm2

2.4.3. DERIVACIONES DE CUADRO GENERAL A CUADRO SECUNDARIOS.-

En los recuadros siguientes se pueden ver los datos necesarios para el cálculo de las intensidades y caídas de tensión de los distintos circuitos, observándose que los resultados obtenidos cumplen con la reglamentación. Los conductores se clasifican según su punto de destino, es decir, según el cuadro eléctrico al que va a terminar la línea, siendo el origen el cuadro general de la instalación, además se indican los circuitos, que puedan ser alimentadas, en caso de falta de tensión, por un suministro complementario de socorro o por un suministro normal. Los cálculos realizados se hacen de manera análoga a todo los explicados anteriormente.

53

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios

400

23.537

1,00

23.537

0,90

37

37,8

80

16

0,6/1 kV

0,053

40

0,78

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

8.892

1,00

8.892

0,90

12

14,3

60

10

0,6/1 kV

0,028

32

0,16

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

17.367

1,00

17.367

0,90

35

27,9

131

35

0,6/1 kV

0,023

50

0,25

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

36.997

1,00

36.997

0,90

39

59,4

106

25

0,6/1 kV

0,036

50

0,83

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

38.596

1,00

38.596

0,90

32

62,0

106

25

0,6/1 kV

0,029

50

0,70

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

44.844

1,00

44.844

0,90

29

72,0

106

25

0,6/1 kV

0,027

50

0,76

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

44.844

1,00

44.844

0,90

32

72,0

106

25

0,6/1 kV

0,029

50

0,81

Derivación cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

45.054

1,00

45.054

0,90

35

72,3

106

25

0,6/1 kV

0,032

50

0,90

Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

45.574

1,00

45.574

0,90

38

73,2

106

25

0,6/1 kV

0,035

50

1,00

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior

400

2.400

1,00

2.400

0,90

50

3,9

44

6

0,6/1 kV

0,191

25

0,29

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

54

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio

400

9.000

1,00

9.000

0,90

24

14,5

60

10

0,6/1 kV

0,055

32

0,31

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico

400

4.500

1,00

4.500

0,90

30

7,2

44

6

0,6/1 kV

0,115

25

0,32

Derivación cuadro general a CS-1 garaje

400

19.490

1,00

19.490

0,90

32

31,3

60

10

0,6/1 kV

0,073

32

0,89

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO SOCORRO

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

400

4.550

1,00

4.550

0,90

37

7,3

44

6

0,6/1 kV

0,141

25

0,40

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

6.783

1,00

6.783

0,90

12

10,9

44

6

0,6/1 kV

0,046

25

0,20

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

17.367

1,00

17.367

0,90

35

27,9

60

10

0,6/1 kV

0,08

32

0,87

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

9.757

1,00

9.757

0,90

39

15,7

60

10

0,6/1 kV

0,089

32

0,54

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

4.998

1,00

4.998

0,90

32

8,0

44

6

0,6/1 kV

0,122

25

0,38

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

3.672

1,00

3.672

0,90

29

5,9

44

6

0,6/1 kV

0,111

25

0,25

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

2.592

1,00

2.592

0,90

32

4,2

44

6

0,6/1 kV

0,122

25

0,20

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

2.592

1,00

2.592

0,90

35

4,2

44

6

0,6/1 kV

0,134

25

0,22

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

3.032

1,00

3.032

0,90

38

4,9

44

6

0,6/1 kV

0,145

25

0,27

55

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4. CIRCUITOS DE CUADRO SECUNDARIOS.-

Atendiendo a lo indicado en Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, se multiplicará a la potencia nominal de algunos receptores por un coeficiente tal, que compensara ciertos aspectos característicos del receptor a alimentar. Los coeficientes y tipos de cargas son las siguientes: - Las líneas de alimentación a puntos de luz con lámparas o tubos de descargas, estarán previstas para transportar la carga debida a los propios receptores, a sus elementos asociados, a sus corrientes armónicas, de arranque y desequilibrio, como consecuencia la potencia aparente mínima en VA, se considera 1’8 veces la potencia en vatios de las lámpara o tubos de descarga. - Los conductores de conexión que alimentan a un solo motor deben estar dimensionados para una intensidad no inferior a la suma del 125 % de la intensidad a plena carga del motor.

A continuación se va a detallar el cumplimiento de la reglamentación en los distintos recuadros. Los conductores se clasifican según su punto de origen, es decir según el cuadro eléctrico del que parte la línea y la cual esta protegida en dicho cuadro eléctrico, además se indican las líneas, que alimentan a los distintos receptores, que puedan ser alimentada , en caso de falta de tensión, por un suministro complementario.

56

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.1.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 1 , CS-1.-

ΔV Real (%)

Canalización Tubo MØ

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Tipo conductor

Sección REBT (mm²)

Intensidad máxima admisible (A)

Intensidad real (A)

Longitud (m)

F. potencia cos φ

Potencia de cálculo (W)

Factor de arranque

Potencia Instalada (W)

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

Cabina de extracción

400

3.750

1,25

4.688

0,90

25

7,5

32

6

0,6/1 kV

0,096

5x6

20

0,28

Alimentación cuadro CS-2

400

10.442

1,00

10.442

0,90

12

16,8

32

6

0,6/1 kV

0,046

5x6

25

0,30

Puerta garaje

230

500

1,25

625

0,90

28

3,0

21

2,5

750 V

0,241

3x2,5

16

0,57

Central detección CO

230

25

1,00

25

0,90

4

0,1

15

1,5

750 V

0,057

3x1,5

16

0,01

Alumbrado zona plazas

230

928

1,80

1.670

0,90

22

8,1

21

2,5

750 V

0,189

3x2,5

16

1,19

Emergencia zona plazas

230

40

1,00

40

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,05

Alumbrado paso vehiculos

230

1.044

1,80

1.879

0,90

22

9,1

21

2,5

750 V

0,189

3x2,5

16

1,34

Emergencia paso vehiculos

230

40

1,00

40

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,05

57

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.2.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 2 , CS-2.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Cabina de extracción

400

3.750

1,25

4.688

0,90

25

7,5

32

6

0,6/1 kV

0,096

5x6

20

0,28

Puerta garaje

230

500

1,25

625

0,90

26

3,0

21

2,5

750 V

0,224

3x2,5

16

0,53

Denominación Circuito

Tensión asignada (V)

SUMINISTRO SOCORRO

Puerta principal garaje

230

500

1,25

625

0,90

48

3,0

27

4

750 V

0,258

3x4

20

0,61

Alumbrado rampa acceso

230

464

1,80

835

0,90

28

4,0

21

2,5

750 V

0,241

3x2,5

16

0,76

Emergencias rampa acceso

230

40

1,00

40

0,90

28

0,2

15

1,5

750 V

0,402

3x1,5

16

0,06

Alumbrado paso vehiculos

230

1.044

1,80

1.879

0,90

22

9,1

21

2,5

750 V

0,189

3x2,5

16

1,34

Emergencias paso vehiculos

230

40

1,00

40

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,05

Alumbrado zona plazas

230

928

1,80

1.670

0,90

22

8,1

21

2,5

750 V

0,189

3x2,5

16

1,19

Emergencias zona plazas

230

40

1,00

40

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,05

58

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.3.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 3 , CS-3.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado guardaskis y trasteros (garaje -2)

230

864

1,80

1.555

0,90

24

7,5

21

2,5

750 V

0,207

3x2,5

16

1,22

Emergencias guardaskis y trasteros (garaje -2)

230

20

1,00

20

0,90

24

0,1

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,03

Alumbrado almacen y trastero (garaje -1)

230

612

1,80

1.102

0,90

15

5,3

21

2,5

750 V

0,129

3x2,5

16

0,54

Emergencias almacen y trastero (garaje -1)

230

33

1,00

33

0,90

13

0,2

15

1,5

750 V

0,187

3x1,5

16

0,02

Alumbrado almacen 1

230

864

1,80

1.555

0,90

37

7,5

21

2,5

750 V

0,319

3x2,5

16

1,88

Alumbrado almacen 2 y sala telecomunicaciones

230

468

1,80

842

0,90

40

4,1

21

2,5

750 V

0,344

3x2,5

16

1,10

Emergencias almacen 1,2 y sala telecomunicaciones

230

30

1,00

30

0,90

23

0,1

15

1,5

750 V

0,33

3x1,5

16

0,04

Tomas almacen

230

3.680

1,00

3.680

0,90

27

17,8

21

2,5

750 V

0,233

3x2,5

16

3,24

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

Tomas oficinas

230

3.680

1,00

3.680

0,90

14

17,8

21

2,5

750 V

0,121

3x2,5

16

1,68

Tomas oficina/sala reunion

230

3.680

1,00

3.680

0,90

19

17,8

21

2,5

750 V

0,164

3x2,5

16

2,28

Tomas rellano/guardaskis (garaje -2)

230

3.680

1,00

3.680

0,90

17

17,8

21

2,5

750 V

0,146

3x2,5

16

2,03

Tomas trasteros/guardaskis (garaje -1)

230

3.680

1,00

3.680

0,90

25

17,8

21

2,5

750 V

0,215

3x2,5

16

2,99

59

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Tipo conductor

Sección REBT (mm²)

Intensidad máxima admisible (A)

1,00

520

0,90

22

2,5

21

2,5

750 V

0,189

3x2,5

16

0,37

36

1,00

36

0,90

27

0,2

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,05

Alumbrado RG-E1 rellano -1

230

104

1,80

187

0,90

15

0,9

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,15

Alumbrado RG-E2 rellano -1

230

210

1,80

378

0,90

10

1,8

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,21

Alumbrado RG-E3 rellano -1

230

104

1,80

187

0,90

11

0,9

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,11

ΔV Real (%)

520

230

Canalización Tubo MØ

Potencia de cálculo (W)

Intensidad real (A)

Factor de arranque

230

Emergencias paso y pasillos

Longitud (m)

Potencia Instalada (W)

Alumbrado paso y pasillo (garaje-1)

F. potencia cos φ

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

Emergencias rellano

230

33

1,00

33

0,90

12

0,2

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,02

Alumbrado vestuarios y servicios

230

756

1,80

1.361

0,90

10

6,6

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,74

Emergencias vestuarios

230

36

1,00

36

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,04

Alumbrado oficinas y sala reunion.

230

376

1,80

677

0,90

10

3,3

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,37

Emergencias oficinas

230

20

1,00

20

0,90

10

0,1

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,01

Alumbrado pasos

230

310

1,00

310

0,90

14

1,5

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,24

Emergencias pasos

230

20

1,00

20

0,90

14

0,1

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,02

Alumbrado RG-E1 rellano -2

230

104

1,80

187

0,90

14

0,9

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,14

Alumbrado RG-E2 rellano -2

230

210

1,80

378

0,90

16

1,8

15

1,5

750 V

0,23

3x1,5

16

0,33

Alumbrado RG-E3 rellano -2

230

104

1,80

187

0,90

18

0,9

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,18

Emergencias rellano -2

230

33

1,00

33

0,90

12

0,2

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,02

60

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.4.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 4 , CS-4.-

Resistencia (Ohm)

18

5,2

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

1,05

Alumbrado CS4-E17

230

208

1,80

374

0,90

23

1,8

15

1,5

750 V

0,33

3x1,5

16

0,47

Alumbrado CS4-E18

230

208

1,80

374

0,90

18

1,8

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,37

Alumbrado CS4-E14

230

260

1,80

468

0,90

15

2,3

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,38

Alumbrado CS4-E15

230

208

1,80

374

0,90

15

1,8

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,30

Alumbrado CS4-E16

230

208

2,80

582

0,90

16

2,8

15

1,5

750 V

0,23

3x1,5

16

0,51

Alumbrado CS4-E19

230

156

1,80

281

0,90

19

1,4

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,29

Alumbrado CS4-E23

230

210

1,80

378

0,90

25

1,8

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,51

Alumbrado sala instalación

230

150

1,00

150

0,90

6

0,7

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,05

Alumbrado almacen

230

348

1,80

626

0,90

22

3,0

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,75

Emergencias

230

144

1,00

144

0,90

8

0,7

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,06

ΔV Real (%)

0,90

Tubo MØ

1.080

Canalización

1,80

(mm²) (FN+TT)

600

del conductor

230

Sección tomada

1,29

Alumbrado CS4-E2

temperatura max.

1,76

16

Tipo conductor

16

3x1,5

(mm²)

3x1,5

0,316

Sección REBT

Intensidad real (A)

0,344

750 V

admisible (A)

Longitud (m)

750 V

1,5

F. potencia

1,5

15

cálculo (W)

15

5,2

Potencia de

6,5

22

arranque

24

0,90

Factor de

0,90

1.080

Instalada (W)

1.350

1,80

Potencia

1,80

600

asignada

750

230

Tensión

230

Alumbrado CS4-E21

Circuito

Alumbrado CS4-E22

Denominación

cos φ

Intensidad máxima

SUMINISTRO NORMAL

94 - Lavavasos

230

5.320

1,00

5.320

0,90

6

25,7

32

6

750 V

0,022

3x6

25

0,44

87 - Cafetera eléctronica

230

5.000

1,00

5.000

0,90

8

24,2

32

6

750 V

0,029

3x6

25

0,55

88 - Molino de café

230

1.250

1,00

1.250

0,90

9

6,0

21

2,5

750 V

0,078

3x2,5

20

0,37

Tomas barra

230

3.680

1,00

3.680

0,90

6

17,8

21

2,5

750 V

0,052

3x2,5

20

0,72

92 - Enfriador botellas

230

780

1,00

780

0,90

8

3,8

21

2,5

750 V

0,069

3x2,5

20

0,20

89 - Frente mostrador

230

350

1,00

350

0,90

11

1,7

21

2,5

750 V

0,095

3x2,5

20

0,13

90 - Fabricador cubitos

230

650

1,00

650

0,90

13

3,1

21

2,5

750 V

0,112

3x2,5

20

0,28

Tomas baños

230

3.680

1,00

3.680

0,90

25

17,8

21

2,5

750 V

0,215

3x2,5

20

2,99

Tomas almacen

230

3.680

1,00

3.680

0,90

23

17,8

21

2,5

750 V

0,198

3x2,5

20

2,75

Tomas rellano

230

3.680

1,00

3.680

0,90

13

17,8

21

2,5

750 V

0,112

3x2,5

20

1,56

Tomas TB-1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

16

17,8

21

2,5

750 V

0,138

3x2,5

20

1,92

Tomas TB-2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

Tomas TB-3

230

3.680

1,00

3.680

0,90

21

17,8

21

2,5

750 V

0,181

3x2,5

20

2,52

Tomas TB-4

230

3.680

1,00

3.680

0,90

25

17,8

21

2,5

750 V

0,215

3x2,5

20

2,99

61

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado CS4-E1

230

208

1,80

374

0,90

13

1,8

15

1,5

750 V

0,187

3x1,5

16

0,26

Alumbrado CS4-E2

230

208

1,80

374

0,90

15

1,8

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,30

Emergencias

230

22

1,00

22

0,90

8

0,1

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,01

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO SOCORRO

Alumbrado CS4-E3

230

364

1,80

655

0,90

16

3,2

15

1,5

750 V

0,23

3x1,5

16

0,57

Alumbrado CS4-DP1

230

156

1,80

281

0,90

15

1,4

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,23

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

19

0,2

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,03

Alumbrado CS4-E6

230

600

1,80

1.080

0,90

25

5,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

1,47

Alumbrado CS4-E7

230

600

1,80

1.080

0,90

25

5,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

1,47

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

27

0,2

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,05

Alumbr. Baño nº1 DP2

230

104

1,80

187

0,90

24

0,9

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,24

Focos baño nº 1

230

150

1,00

150

0,90

24

0,7

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,20

Alumbr. Baño nº2 DP3

230

156

1,80

281

0,90

27

1,4

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,41

Emergencias baños

230

33

1,00

33

0,90

27

0,2

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,05

Alumbr. Baño nº3 DP4

230

208

2,80

582

0,90

27

2,8

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,85

Focos baño nº 3

230

150

1,00

150

0,90

27

0,7

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,22

Emergencias baños

230

33

1,00

33

0,90

27

0,2

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,05

Alumbrado CS4-E8

230

280

1,80

504

0,90

9

2,4

15

1,5

750 V

0,129

3x1,5

16

0,25

Alumbrado CS4-E9

230

210

1,80

378

0,90

14

1,8

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,29

Emergencias

230

44

1,00

44

0,90

15

0,2

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,04

Alumbrado CS4-DP5

230

104

1,80

187

0,90

6

0,9

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,06

Alumbrado CS4-E12

230

100

1,00

100

0,90

6

0,5

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,03

Alumbrado CS4-E13

230

104

1,80

187

0,90

12

0,9

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,12

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

25

0,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,04

62

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.5.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 5 , CS-5.-

Resistencia (Ohm)

14

8,0

21

2,5

750 V

0,128

5x2,5

20

0,40

61 - Lavavajillas

400

2.875

1,00

2.875

0,90

9

4,6

21

2,5

750 V

0,083

5x2,5

20

0,15

02 - Lavadora

400

8.250

1,00

8.250

0,90

13

13,2

24

4

750 V

0,075

5x4

25

0,39

03 - Secadora

400

6.750

1,00

6.750

0,90

15

10,8

24

4

750 V

0,086

5x4

25

0,36

Alumbrado CS5-E1

230

140

1,80

252

0,90

39

1,2

15

1,5

750 V

0,56

3x1,5

16

0,53

Alumbrado CS5-E2

230

140

1,80

252

0,90

34

1,2

15

1,5

750 V

0,488

3x1,5

16

0,46

Alumbrado sala maquinas y lavanderia

230

464

1,80

835

0,90

14

4,0

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,63

Alumbrado economato y sala camaras

230

420

1,80

756

0,90

8

3,7

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,33

Emergencias

230

44

1,00

44

0,90

8

0,2

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,02

Tomas de corriente

230

3.680

1,00

3.680

0,90

15

17,8

21

2,5

750 V

0,129

3x2,5

20

1,79

41 - Horno a gas

230

1.250

1,00

1.250

0,90

14

6,0

21

2,5

750 V

0,121

3x2,5

20

0,57

25 - Pelador

230

60

1,00

60

0,90

10

0,3

21

2,5

750 V

0,086

3x2,5

20

0,02

33 - Sarten a gas

230

50

1,00

50

0,90

12

0,2

21

2,5

750 V

0,103

3x2,5

20

0,02

36 - Freidora de gas

230

50

1,00

50

0,90

14

0,2

21

2,5

750 V

0,121

3x2,5

20

0,02

ΔV Real (%)

0,90

Tubo MØ

5.000

Canalización

1,00

(mm²) (FN+TT)

5.000

del conductor

400

Sección tomada

0,23

39 - Extracción

temperatura max.

0,57

20

Tipo conductor

32

5x2,5

(mm²)

5x10

0,11

Sección REBT

Intensidad real (A)

0,067

750 V

admisible (A)

Longitud (m)

0,6/1 kV

2,5

F. potencia

10

21

cálculo (W)

60

5,3

Potencia de

22,0

12

arranque

29

0,90

Factor de

0,90

3.300

Instalada (W)

13.671

1,00

Potencia

1,00

3.300

asignada

13.671

400

Tensión

400

46 - Armario caliente

Circuito

Alimentación cuadro CS-C1

Denominación

cos φ

Intensidad máxima

SUMINISTRO NORMAL

36 - Freidora de gas

230

50

1,00

50

0,90

14

0,2

21

2,5

750 V

0,121

3x2,5

20

0,02

Tomas de corriente

230

3.680

1,00

3.680

0,90

13

17,8

21

2,5

750 V

0,112

3x2,5

20

1,56

Tomas de corriente

230

3.680

1,00

3.680

0,90

12

17,8

21

2,5

750 V

0,103

3x2,5

20

1,43

55 - Cubitos

230

350

1,00

350

0,90

6

1,7

21

2,5

750 V

0,052

3x2,5

20

0,07

54 - Molino de café

230

125

1,00

125

0,90

8

0,6

21

2,5

750 V

0,069

3x2,5

20

0,03

53 - Cafetera electronica

230

2.600

1,00

2.600

0,90

10

12,6

21

2,5

750 V

0,086

3x2,5

20

0,85

Tomas de corriente

230

3.680

1,00

3.680

0,90

9

17,8

21

2,5

750 V

0,078

3x2,5

20

1,09

10 - Bascula electrónica

230

300

1,00

300

0,90

9

1,4

21

2,5

750 V

0,078

3x2,5

20

0,09

Tomas lavanderia

230

3.680

1,00

3.680

0,90

15

17,8

21

2,5

750 V

0,129

3x2,5

20

1,79

Tomas sala maquinas

230

3.680

1,00

3.680

0,90

16

17,8

21

2,5

750 V

0,138

3x2,5

20

1,92

Tomas pasos

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

63

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Motores camaras

400

3.000

1,25

3.750

0,90

7

6,0

18,5

2,5

750 V

0,06

5x2,5

20

0,14

Motores camaras

400

3.000

1,25

3.750

0,90

8

6,0

18,5

2,5

750 V

0,069

5x2,5

20

0,16

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO SOCORRO

Motores camaras

400

3.000

1,25

3.750

0,90

12

6,0

18,5

2,5

750 V

0,103

5x2,5

20

0,24

Alimentación cuadro CS-C1

400

2.684

1,00

2.684

0,90

29

4,3

44

6

0,6/1 kV

0,111

5x6

25

0,19

Alumbrado pasos

230

232

1,80

418

0,90

13

2,0

15

1,5

750 V

0,187

3x1,5

16

0,30

Alumbrado pasos

230

216

1,80

389

0,90

8

1,9

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,17

Alumbrado pasos

230

360

1,80

648

0,90

14

3,1

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,49

Emergencias pasos

230

44

1,00

44

0,90

8

0,2

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,02

Alumbrado cocina

230

580

1,80

1.044

0,90

21

5,0

15

1,5

750 V

0,301

3x1,5

16

1,19

Alumbrado ante-cocina

230

348

1,80

626

0,90

19

3,0

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,65

Alumbrado oficio-cocina

230

116

1,80

209

0,90

16

1,0

15

1,5

750 V

0,23

3x1,5

16

0,18

Emergencias zona cocina

230

55

1,00

55

0,90

22

0,3

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,07

64

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.6.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO DE COMEDOR, CS-C.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado CSC1-E7

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO NORMAL

230

260

1,80

468

0,90

19

2,3

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,48

Alumbrado CSC1-E8

230

208

1,80

374

0,90

16

1,8

15

1,5

750 V

0,23

3x1,5

16

0,33

Alumbrado CSC1-E13

230

104

1,80

187

0,90

6

0,9

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,06

Alumbrado CSC1-E9

230

260

1,80

468

0,90

23

2,3

15

1,5

750 V

0,33

3x1,5

16

0,58

Alumbrado CSC1-E10

230

208

1,80

374

0,90

20

1,8

15

1,5

750 V

0,287

3x1,5

16

0,41

Alumbrado CSC1-E14

230

104

1,80

187

0,90

8

0,9

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,08

Alumbrado CSC1-E11

230

260

1,00

260

0,90

27

1,3

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,38

Alumbrado CSC1-E12

230

208

1,00

208

0,90

24

1,0

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,27

Alumbrado CSC1-E15

230

104

1,00

104

0,90

10

0,5

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,06

Tomas TSC-1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

20

17,8

21

2,5

750 V

0,172

3x2,5

16

2,39

Tomas TSC-2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

22

17,8

21

2,5

750 V

0,189

3x2,5

16

2,63

Tomas TSC-3

230

3.680

1,00

3.680

0,90

25

17,8

21

2,5

750 V

0,215

3x2,5

16

2,99

Tomas TSC-col

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

16

2,16

65

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

ΔV Real (%)

Canalización Tubo MØ

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Tipo conductor

Sección REBT (mm²)

Intensidad máxima admisible (A)

Intensidad real (A)

Longitud (m)

F. potencia cos φ

Potencia de cálculo (W)

Factor de arranque

Potencia Instalada (W)

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

Alumbrado CSC1-E1

230

208

1,80

374

0,90

18

1,8

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,37

Alumbrado CSC1-DP1

230

104

1,80

187

0,90

12

0,9

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,12

Alumbrado CSC1-E2

230

156

1,80

281

0,90

15

1,4

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,23

Alumbrado CSC1-E3

230

260

1,80

468

0,90

25

2,3

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,64

Alumbrado CSC1-E4

230

208

1,80

374

0,90

22

1,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,45

Emergencias

230

88

1,00

88

0,90

25

0,4

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,12

Alumbrado CSC1-E5

230

280

1,80

504

0,90

11

2,4

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,30

Alumbrado CSC1-E6

230

208

1,80

374

0,90

9

1,8

15

1,5

750 V

0,129

3x1,5

16

0,18

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

10

0,2

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,02

66

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.7.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 6, CS-6.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado CS-E17

230

140

1,80

252

0,90

26

1,2

15

1,5

750 V

0,373

3x1,5

16

0,36

Alumbrado CS-E18

230

140

1,80

252

0,90

28

1,2

15

1,5

750 V

0,402

3x1,5

16

0,38

Alumbrado mostrador recepcion

230

156

1,80

281

0,90

8

1,4

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,12

Alumbrado CS6-E20

230

208

1,80

374

0,90

11

1,8

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,22

Alumbrado CS6-E19

230

156

1,80

281

0,90

15

1,4

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,23

Alumbrado CS6-E27

230

156

1,80

281

0,90

19

1,4

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,29

Alumbrado CS6-E25

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E26

230

210

1,80

378

0,90

18

1,8

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,37

Alumbrado CS6-E21

230

156

1,80

281

0,90

14

1,4

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CS6-E22

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E23

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E24

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E28

230

208

1,80

374

0,90

25

1,8

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,51

Tomas recepcion

230

3.680

1,00

3.680

0,90

6

17,8

21

2,5

750 V

0,052

3x2,5

20

0,72

Tomas admon.

230

3.680

1,00

3.680

0,90

4

17,8

21

2,5

750 V

0,034

3x2,5

20

0,47

Tomas dirección

230

3.680

1,00

3.680

0,90

10

17,8

21

2,5

750 V

0,086

3x2,5

20

1,20

Tomas paso y estar 1/3

230

3.680

1,00

3.680

0,90

14

17,8

21

2,5

750 V

0,121

3x2,5

20

1,68

Tomas paso y estar 1/3

230

3.680

1,00

3.680

0,90

13

17,8

21

2,5

750 V

0,112

3x2,5

20

1,56

Tomas paso y estar 1/3

230

3.680

1,00

3.680

0,90

14

17,8

21

2,5

750 V

0,121

3x2,5

20

1,68

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

Tomas rellano

230

3.680

1,00

3.680

0,90

19

17,8

21

2,5

750 V

0,164

3x2,5

20

2,28

Tomas paso entrada

230

3.680

1,00

3.680

0,90

11

17,8

21

2,5

750 V

0,095

3x2,5

20

1,32

Tomas sala

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

67

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Resistencia (Ohm)

0,1

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,02

Alumbrado CS6-E3

230

156

1,80

281

0,90

13

1,4

15

1,5

750 V

0,187

3x1,5

16

0,20

Alumbrado CS6-E8

230

104

1,80

187

0,90

18

0,9

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,18

Emergencias

230

44

1,00

44

0,90

18

0,2

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,04

Alumbrado CS6-E4

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E5

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Emergencias

230

22

1,00

22

0,90

12

0,1

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CS6-E6

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E7

230

156

1,80

281

0,90

12

1,4

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,18

Emergencias

230

22

1,00

22

0,90

12

0,1

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,01

Alumbrado recepcion

230

208

1,80

374

0,90

6

1,8

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,12

Alumbrado admon.

230

208

1,80

374

0,90

8

1,8

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,16

Alumbrado dirección

230

208

1,80

374

0,90

10

1,8

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,20

ΔV Real (%)

18

Tubo MØ

0,90

Canalización

22

(mm²) (FN+TT)

1,00

del conductor

22

Sección tomada

230

temperatura max.

0,22

Emergencias

Tipo conductor

16

(mm²)

16

3x1,5

Sección REBT

3x1,5

0,158

admisible (A)

Intensidad real (A)

0,138

750 V

cos φ

750 V

1,5

F. potencia

2,5

15

cálculo (W)

15

1,8

Potencia de

1,4

11

arranque

16

0,90

Factor de

0,90

374

Instalada (W)

281

1,80

Potencia

1,80

208

asignada

156

230

Tensión

230

Alumbrado CS6-E2

Circuito

Alumbrado CS6-E1

Denominación

Longitud (m)

Intensidad máxima

SUMINISTRO SOCORRO

0,15

Alumbrado CS6-E9

230

156

1,80

281

0,90

14

1,4

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CS6-E10

230

140

1,80

252

0,90

12

1,2

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,16 0,01

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

14

0,1

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

Alumbrado CS6-E11

230

156

1,80

281

0,90

18

1,4

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,27

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

18

0,1

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CS6-E16

230

104

1,80

187

0,90

18

0,9

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS6-E15

230

140

1,80

252

0,90

18

1,2

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,25

Alumbrado CS6-E14

230

140

1,80

252

0,90

18

1,2

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,25

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

18

0,1

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,01

Alumbrado escalera 1/2

230

1.200

1,00

1.200

0,90

22

5,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

1,43

Emergencia y señalización

230

120

1,00

120

0,90

22

0,6

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,14

Alumbrado escalera 1/2

230

1.200

1,00

1.200

0,90

22

5,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

1,43

Emergencia y señalización

230

120

1,00

120

0,90

22

0,6

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,14

Alumbrado escalera servicio

230

2.000

1,00

2.000

0,90

18

9,7

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

1,95

Emergencia y señalización

230

100

1,00

100

0,90

18

0,5

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,10

68

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.8.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 7, CS-7.-

Resistencia (Ohm)

0,90

6

0,9

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,06

22

0,90

6

0,1

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CS7-E14

230

210

1,80

378

0,90

8

1,8

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,16

Alumbrado CS7-E9

230

104

1,80

187

0,90

7

0,9

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,07

Alumbrado CS7-E10

230

156

1,80

281

0,90

11

1,4

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,17

Alumbrado CS7-E11

230

156

1,80

281

0,90

11

1,4

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,17

Alumbrado CS7-E12

230

156

1,80

281

0,90

14

1,4

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CS7-E13

230

156

1,80

281

0,90

14

1,4

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,21

Focos baños nº 1

230

100

1,00

100

0,90

9

0,5

15

1,5

750 V

0,129

3x1,5

16

0,05

Focos baños nº 2

230

150

1,00

150

0,90

4

0,7

15

1,5

750 V

0,057

3x1,5

16

0,03

Alumbrado despacho

230

232

1,80

418

0,90

10

2,0

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,23

ΔV Real (%)

187

1,00

Tubo MØ

1,80

22

Canalización

104

230

(mm²) (FN+TT)

230

Emergencias

del conductor

Alumbrado CS7-E8

Sección tomada

0,04

temperatura max.

0,69

16

Tipo conductor

25

3x1,5

(mm²)

5x4

0,057

Sección REBT

Intensidad real (A)

0,086

750 V

admisible (A)

Longitud (m)

0,6/1 kV

1,5

F. potencia

4

15

cálculo (W)

30

1,0

Potencia de

20,5

4

arranque

15

0,90

Factor de

0,90

209

Instalada (W)

12.798

1,80

Potencia

1,00

116

asignada

12.798

230

Tensión

400

Alumbrado CS7-E7

Circuito

Sala conferencias cuadro CS-8

Denominación

cos φ

Intensidad máxima

SUMINISTRO NORMAL

Foco telefono

230

52

1,80

94

0,90

7

0,5

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,04

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

14

0,1

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,01

76 - Lavavasos

230

3.325

1,00

3.325

0,90

6

16,1

27

4

750 V

0,032

3x4

16

0,40

71 - Molino de café

230

125

1,00

125

0,90

6

0,6

21

2,5

750 V

0,052

3x2,5

20

0,02

70 - Cafetera electronica

230

2.600

1,00

2.600

0,90

4

12,6

27

4

750 V

0,022

3x4

20

0,22

74 - Enfriador botellas

230

250

1,00

250

0,90

4

1,2

21

2,5

750 V

0,034

3x2,5

20

0,03

79 - Horno microondas

230

1.100

1,00

1.100

0,90

4

5,3

21

2,5

750 V

0,034

3x2,5

20

0,14

78 - Mesa snack

230

350

1,00

350

0,90

5

1,7

21

2,5

750 V

0,043

3x2,5

20

0,06

75 - Fabricador cubitos

230

450

1,00

450

0,90

5

2,2

21

2,5

750 V

0,043

3x2,5

20

0,07

Tomas TSC-1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

8

17,8

21

2,5

750 V

0,069

3x2,5

20

0,96

Tomas TSC-2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

8

17,8

21

2,5

750 V

0,069

3x2,5

20

0,96

Tomas baños

230

3.680

1,00

3.680

0,90

11

17,8

21

2,5

750 V

0,095

3x2,5

20

1,32

Tomas pasos y despacho

230

3.680

1,00

3.680

0,90

15

17,8

21

2,5

750 V

0,129

3x2,5

20

1,79

69

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Sala conferencias cuadro CS-8

400

1.556

1,00

1.556

0,90

15

2,5

30

6

0,6/1 kV

0,057

5x6

25

0,06

Alumbrado CS7-E1

230

156

1,80

281

0,90

6

1,4

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,09

Alumbrado CS7-E2

230

208

1,80

374

0,90

11

1,8

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,22

Alumbrado CS7-DP1

230

104

1,80

187

0,90

9

0,9

15

1,5

750 V

0,129

3x1,5

16

0,09

Emegergencias

230

44

1,00

44

0,90

8

0,2

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,02

Alumbrado CS7-E3

230

156

1,80

281

0,90

14

1,4

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CS7-E4

230

156

1,80

281

0,90

14

1,4

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CS7-E5

230

156

1,80

281

0,90

18

1,4

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,27

Alumbrado CS7-E6

230

156

1,80

281

0,90

18

1,4

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,27

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO SOCORRO

Emergencias

230

44

1,00

44

0,90

19

0,2

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,05

Alumbrado CS7-DP2

230

104

1,80

187

0,90

10

0,9

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,10

Alumbrado CS7-DP3

230

104

1,80

187

0,90

6

0,9

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,06

Alumbrado CS7-DP4

230

104

1,80

187

0,90

7

0,9

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,07

Emergencias

230

156

1,80

281

0,90

8

1,4

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,12

Alumbrado paso

230

232

1,00

232

0,90

14

1,1

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS7-DP5

230

156

1,80

281

0,90

15

1,4

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,23

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

15

0,2

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,03

70

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.9.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 8, CS-8.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado CS8-E3

230

156

1,80

281

0,90

6

1,4

15

1,5

750 V

0,086

3x1,5

16

0,09

Alumbrado CS8-E4

230

208

1,80

374

0,90

9

1,8

15

1,5

750 V

0,129

3x1,5

16

0,18

Alumbrado CS8-E5

230

208

1,80

374

0,90

12

1,8

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,24

Alumbrado CS8-E6

230

210

1,80

378

0,90

14

1,8

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,29

Tomas salón 1/2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

15

17,8

21

2,5

750 V

0,129

3X2,5

20

1,79

Tomas salón 1/2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

8

17,8

21

2,5

750 V

0,069

3X2,5

20

0,96

Proyector techo

230

350

1,00

350

0,90

8

1,7

21

2,5

750 V

0,069

3X2,5

20

0,09

Tomas presidencia

230

3.680

1,00

3.680

0,90

4

17,8

21

2,5

750 V

0,034

3X2,5

20

0,47

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado CS8-E1

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

230

312

1,80

562

0,90

11

2,7

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,34

Alumbrado CS8-E2

230

312

1,80

562

0,90

12

2,7

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,37

Alumbrado CS8-DP1

230

210

1,80

378

0,90

11

1,8

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,23

Emergencias

230

55

1,00

55

0,90

11

0,3

15

1,5

750 V

0,158

3x1,5

16

0,03

71

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.10.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO EN PLANTA HABITACIONES 101-123, CS-H1.-

0,083

5x6

25

0,42

750 V

0,09

5x6

25

0,45

ΔV Real (%)

750 V

6

Canalización Tubo MØ

6

32

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Resistencia (Ohm) temperatura max.

32

12,8

Sección REBT (mm²)

12,8

25

Intensidad real (A)

23

0,90

Longitud (m)

0,90

8.000

F. potencia cos φ

8.000

1,00

Potencia de cálculo (W)

1,00

8.000

Factor de arranque

8.000

400

Potencia Instalada (W)

400

Habitaciones pasillo 1 derecha

Tensión asignada

Habitaciones pasillo 1 izquierda

Denominación Circuito

Tipo conductor

Intensidad máxima admisible (A)

SUMINISTRO NORMAL

Habitaciones pasillo 2 izquierda

400

8.000

1,00

8.000

0,90

29

12,8

32

6

750 V

0,104

5x6

25

0,52

Habitaciones pasillo 2 derecha

400

8.000

1,00

8.000

0,90

20

12,8

32

6

750 V

0,072

5x6

25

0,36

Alumbrado CH1-1E2

230

216

1,80

389

0,90

27

1,9

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,57

Alumbrado CH1-1E3

230

216

1,80

389

0,90

24

1,9

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,51

Alumbrado CH1-1E4

230

210

1,80

378

0,90

22

1,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,45

Alumbrado CH1-1E5

230

210

1,80

378

0,90

24

1,8

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,49

Alumbrado oficio

230

100

1,00

100

0,90

28

0,5

15

1,5

750 V

0,402

3x1,5

16

0,15

Alumbrado CH1-2E2

230

216

1,00

216

0,90

19

1,0

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,22

Alumbrado CH1-2E3

230

216

1,00

216

0,90

18

1,0

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CH1-2E4

230

210

1,00

210

0,90

14

1,0

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,16

Alumbrado CH1-2E5

230

210

1,00

210

0,90

15

1,0

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,17

Tomas pasillo 1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

24

17,8

21

2,5

750 V

0,207

3x2,5

20

2,88

Tomas pasillo 2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

Tomas descansillo

230

3.680

1,00

3.680

0,90

12

17,8

21

2,5

750 V

0,103

3x2,5

20

1,43

72

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

657

Longitud (m)

1,80

F. potencia cos φ

365

Potencia de cálculo (W)

230

Factor de arranque

Potencia Instalada (W)

Alumbrado CH1-0E1

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

0,90

10

3,2

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,36

Emergencias

230

22

1,00

22

0,90

8

0,1

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CH1-0E2

230

104

1,80

187

0,90

10

0,9

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,10

Alumbrado CH1-0E3

230

280

1,80

504

0,90

7

2,4

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,19

Alumbrado CH1-0E4

230

600

1,80

1.080

0,90

21

5,2

15

1,5

750 V

0,301

3x1,5

16

1,23

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

10

0,1

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CH1-1E1

230

260

1,80

468

0,90

24

2,3

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,61

Alumbrado pasillo

230

116

1,80

209

0,90

27

1,0

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,31

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

25

0,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,04

Alumbrado CH1-2E1

230

260

1,80

468

0,90

22

2,3

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,56

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,04

73

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.11.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO EN PLANTA HABITACIONES 201-223, CS-H2.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Habitaciones pasillo 1 izquierda

400

8.000

1,00

8.000

0,90

23

12,8

32

6

750 V

0,083

5x6

25

0,42

Habitaciones pasillo 1 derecha

400

8.000

1,00

8.000

0,90

25

12,8

32

6

750 V

0,09

5x6

25

0,45

Habitaciones pasillo 2 izquierda

400

8.000

1,00

8.000

0,90

29

12,8

32

6

750 V

0,104

5x6

25

0,52

Habitaciones pasillo 2 derecha

400

8.000

1,00

8.000

0,90

20

12,8

32

6

750 V

0,072

5x6

25

0,36

Alumbrado CH2-1E2

230

216

1,80

389

0,90

27

1,9

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,57

Alumbrado CH2-1E3

230

216

1,80

389

0,90

24

1,9

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,51

Alumbrado CH2-1E4

230

210

1,80

378

0,90

22

1,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,45

Alumbrado CH2-1E5

230

210

1,80

378

0,90

24

1,8

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,49

Alumbrado oficio

230

100

1,00

100

0,90

28

0,5

15

1,5

750 V

0,402

3x1,5

16

0,15

Alumbrado CH2-2E2

230

216

1,00

216

0,90

19

1,0

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,22

Alumbrado CH2-2E3

230

216

1,00

216

0,90

18

1,0

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CH2-2E4

230

210

1,00

210

0,90

14

1,0

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,16

Alumbrado CH2-2E5

230

210

1,00

210

0,90

15

1,0

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,17

Tomas pasillo 1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

24

17,8

21

2,5

750 V

0,207

3x2,5

20

2,88

Tomas pasillo 2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

Tomas descansillo

230

3.680

1,00

3.680

0,90

12

17,8

21

2,5

750 V

0,103

3x2,5

20

1,43

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

74

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

657

Longitud (m)

1,80

F. potencia cos φ

365

Potencia de cálculo (W)

230

Factor de arranque

Potencia Instalada (W)

Alumbrado CH2-0E1

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

0,90

10

3,2

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,36 0,01

Emergencia

230

22

1,00

22

0,90

8

0,1

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

Alumbrado CH2-0E2

230

104

1,80

187

0,90

10

0,9

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,10

Alumbrado CH2-0E3

230

280

1,80

504

0,90

7

2,4

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,19

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

10

0,1

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CH2-1E1

230

260

1,80

468

0,90

24

2,3

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,61

Alumbrado pasillo

230

116

1,80

209

0,90

27

1,0

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,31

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

25

0,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,04

Alumbrado CH2-2E1

230

260

1,80

468

0,90

22

2,3

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,56

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,04

75

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.12.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO EN PLANTA HABITACIONES 301-323, CS-H3.-

0,083

5x6

25

0,42

750 V

0,09

5x6

25

0,45

ΔV Real (%)

750 V

6

Canalización Tubo MØ

6

32

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Resistencia (Ohm) temperatura max.

32

12,8

Sección REBT (mm²)

12,8

25

Intensidad real (A)

23

0,90

Longitud (m)

0,90

8.000

F. potencia cos φ

8.000

1,00

Potencia de cálculo (W)

1,00

8.000

Factor de arranque

8.000

400

Potencia Instalada (W)

400

Habitaciones pasillo 1 derecha

Tensión asignada

Habitaciones pasillo 1 izquierda

Denominación Circuito

Tipo conductor

Intensidad máxima admisible (A)

SUMINISTRO NORMAL

Habitaciones pasillo 2 izquierda

400

8.000

1,00

8.000

0,90

29

12,8

32

6

750 V

0,104

5x6

25

0,52

Habitaciones pasillo 2 derecha

400

8.000

1,00

8.000

0,90

20

12,8

32

6

750 V

0,072

5x6

25

0,36

Alumbrado CH3-1E2

230

216

1,80

389

0,90

27

1,9

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,57

Alumbrado CH3-1E3

230

216

1,80

389

0,90

24

1,9

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,51

Alumbrado CH3-1E4

230

210

1,80

378

0,90

22

1,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,45

Alumbrado CH3-1E5

230

210

1,80

378

0,90

24

1,8

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,49

Alumbrado oficio

230

100

1,00

100

0,90

28

0,5

15

1,5

750 V

0,402

3x1,5

16

0,15

Alumbrado CH3-2E2

230

216

1,00

216

0,90

19

1,0

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,22

Alumbrado CH3-2E3

230

216

1,00

216

0,90

18

1,0

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CH3-2E4

230

210

1,00

210

0,90

14

1,0

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,16

Alumbrado CH3-2E5

230

210

1,00

210

0,90

15

1,0

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,17

Alumbrado terraza

230

210

1,80

378

0,90

14

1,8

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,29

Tomas pasillo 1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

24

17,8

21

2,5

750 V

0,207

3x2,5

20

2,88

Tomas pasillo 2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

Tomas descansillo

230

3.680

1,00

3.680

0,90

12

17,8

21

2,5

750 V

0,103

3x2,5

20

1,43

76

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

657

Longitud (m)

1,80

F. potencia cos φ

365

Potencia de cálculo (W)

230

Factor de arranque

Potencia Instalada (W)

Alumbrado CH3-0E1

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

0,90

10

3,2

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,36 0,01

Emergencias

230

22

1,00

22

0,90

8

0,1

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

Alumbrado CH3-0E2

230

104

1,80

187

0,90

10

0,9

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,10

Alumbrado CH3-0E3

230

280

1,80

504

0,90

7

2,4

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,19

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

10

0,1

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CH3-1E1

230

260

1,80

468

0,90

24

2,3

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,61

Alumbrado pasillo

230

116

1,80

209

0,90

27

1,0

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,31

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

25

0,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,04

Alumbrado CH3-2E1

230

260

1,80

468

0,90

22

2,3

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,56

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,04

77

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.13.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO EN PLANTA HABITACIONES 401-423, CS-H4.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Habitaciones pasillo 1 izquierda

400

8.000

1,00

8.000

0,90

23

12,8

32

6

750 V

0,083

5x6

25

0,42

Habitaciones pasillo 1 derecha

400

8.000

1,00

8.000

0,90

25

12,8

32

6

750 V

0,09

5x6

25

0,45

Habitaciones pasillo 2 izquierda

400

8.000

1,00

8.000

0,90

29

12,8

32

6

750 V

0,104

5x6

25

0,52

Habitaciones pasillo 2 derecha

400

8.000

1,00

8.000

0,90

20

12,8

32

6

750 V

0,072

5x6

25

0,36

Alumbrado CH4-1E2

230

216

1,80

389

0,90

27

1,9

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,57

Alumbrado CH4-1E3

230

216

1,80

389

0,90

24

1,9

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,51

Alumbrado CH4-1E4

230

210

1,80

378

0,90

22

1,8

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,45

Alumbrado CH4-1E5

230

210

1,80

378

0,90

24

1,8

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,49

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

Alumbrado oficio

230

100

1,00

100

0,90

28

0,5

15

1,5

750 V

0,402

3x1,5

16

0,15

Alumbrado CH4-2E2

230

216

1,00

216

0,90

19

1,0

15

1,5

750 V

0,273

3x1,5

16

0,22

Alumbrado CH4-2E3

230

216

1,00

216

0,90

18

1,0

15

1,5

750 V

0,258

3x1,5

16

0,21

Alumbrado CH4-2E4

230

210

1,00

210

0,90

14

1,0

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,16

Alumbrado CH4-2E5

230

210

1,00

210

0,90

15

1,0

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,17

Alumbrado terraza

230

210

1,80

378

0,90

14

1,8

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,29

Alumbrado trasteros

230

520

1,00

520

0,90

15

2,5

15

1,5

750 V

0,215

3x1,5

16

0,42

Tomas pasillo 1

230

3.680

1,00

3.680

0,90

24

17,8

21

2,5

750 V

0,207

3x2,5

20

2,88

Tomas pasillo 2

230

3.680

1,00

3.680

0,90

18

17,8

21

2,5

750 V

0,155

3x2,5

20

2,16

Tomas descansillo

230

3.680

1,00

3.680

0,90

12

17,8

21

2,5

750 V

0,103

3x2,5

20

1,43

78

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

230

365

1,80

657

0,90

10

3,2

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,36

Emergencias

230

22

1,00

22

0,90

8

0,1

15

1,5

750 V

0,115

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CH4-0E2

230

104

1,80

187

0,90

10

0,9

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,10

Alumbrado CH4-0E3

230

280

1,80

504

0,90

7

2,4

15

1,5

750 V

0,1

3x1,5

16

0,19

ΔV Real (%)

Alumbrado CH4-0E1

Canalización Tubo MØ

Longitud (m)

Resistencia (Ohm) temperatura max.

F. potencia cos φ

Tipo conductor

Potencia de cálculo (W)

Sección REBT (mm²)

Factor de arranque

Intensidad máxima admisible (A)

Potencia Instalada (W)

Intensidad real (A)

Tensión asignada

Denominación Circuito

SUMINISTRO SOCORRO

Emergencias

230

11

1,00

11

0,90

10

0,1

15

1,5

750 V

0,144

3x1,5

16

0,01

Alumbrado CH4-1E1

230

260

1,80

468

0,90

24

2,3

15

1,5

750 V

0,344

3x1,5

16

0,61

Alumbrado pasillo

230

116

1,80

209

0,90

27

1,0

15

1,5

750 V

0,388

3x1,5

16

0,31

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

25

0,2

15

1,5

750 V

0,359

3x1,5

16

0,04

Alumbrado CH4-2E1

230

260

1,80

468

0,90

22

2,3

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,56

Emergencias

230

33

1,00

33

0,90

22

0,2

15

1,5

750 V

0,316

3x1,5

16

0,04

Alumbrado rellano superior

230

232

1,80

418

0,90

12

2,0

15

1,5

750 V

0,172

3x1,5

16

0,27

Emergencias rellano superior

230

22

1,00

22

0,90

14

0,1

15

1,5

750 V

0,201

3x1,5

16

0,02

79

Potencia Instalada (W) Factor de arranque Potencia de cálculo (W) F. potencia cos φ Longitud (m) Intensidad real (A) Intensidad máxima admisible (A) Sección REBT (mm²) Tipo conductor Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT) Canalización Tubo MØ ΔV Real (%)

Alumbrado exterior

Tensión asignada

Denominación Circuito

Potencia de cálculo (W) F. potencia cos φ Longitud (m) Intensidad real (A) Intensidad máxima admisible (A) Sección REBT (mm²) Tipo conductor Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Ascensor publico 400 9.000 1,25 11.250 0,90 24 18,1 60 10 0,6/1 kV 0,055 5x10 32 0,39

Ascensor servicio 400 4.500 1,25 5.625 0,90 30 9,0 44 6 0,6/1 kV 0,115 5x6 25 0,40

80

ΔV Real (%)

Canalización Tubo MØ

Potencia Instalada (W)

Tensión asignada

Factor de arranque

Denominación Circuito

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.14.CONDUCTORES DE CUADROS SECUNDARIOS ALUMBRADO ASCENSORES.-

SUMINISTRO SOCORRO

2.4.4.15.CONDUCTORES DE CUADROS SECUNDARIOS ALUMBRADO EXTERIOR.-

SUMINISTRO NORMAL

400 2.400 1,80 4.320 0,90 50 6,9 44 6 0,6/1 kV 0,191 5x6 25 0,52

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.4.4.16.CONDUCTORES DE CUADROS SECUNDARIOS EN HABITACIONES.-

Potencia Instalada (W)

Factor de arranque

Potencia de cálculo (W)

F. potencia cos φ

Longitud (m)

Intensidad real (A)

Intensidad máxima admisible (A)

Sección REBT (mm²)

Tipo conductor

Resistencia (Ohm) temperatura max.

Sección tomada del conductor (mm²) (FN+TT)

Canalización Tubo MØ

ΔV Real (%)

Alumbrado habitacion

230

600

1,00

600

0,90

13

2,9

15

1,5

750 V

0,187

3x1,5

16

0,42

Tomas otros usos

230

3.680

1,00

3.680

0,90

11

17,8

21

2,5

750 V

0,095

3x2,5

20

1,32

Nevera + Tarjetero

230

500

1,00

500

0,90

9

2,4

21

2,5

750 V

0,078

3x2,5

20

0,15

Denominación Circuito

Tensión asignada

SUMINISTRO NORMAL

81

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.5. INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO.-

2.5.1. MÉTODO DE CÁLCULOS.-

Los cálculos que a continuación se expondrán, se han realizado según todo lo descrito en las normas UNE 21239-1, UNE 21239-2, UNE 21239-4 y UNE-EN-60909-0, la cual es la versión oficial, en español, de la Norma Internacional CEI 60909-0:2001 El método utilizado para el cálculo, es el denominado de fuentes de tensión equivalente, consiste en la introducción de una fuente de tensión equivalente en el punto de cortocircuito, dicha fuente es la única tensión activa del sistema. Todas las redes de alimentación, transformadores, cables son remplazadas por impedancias internas. Mediante un cálculo completo de las corrientes de cortocircuito, se obtendría las intensidades en el punto de defecto, desde el inicio del cortocircuito hasta final del mismo. En todos los casos es posible determinar la corriente de cortocircuito inicial en el punto de defecto F con la ayuda de una fuente de tensión equivalente. La figura que se ve a continuación representa los puntos de la instalación donde se van a determinar las corrientes de cortocircuito. Los puntos de cortocircuito F1, F2 y F3. F3 Cuadro general instalación

Cuadro secundario Ascensor Servicio Cuadro secundario Ascensor Publico Cuadro secundario Alumbrado Exterior

F1

Cuadro secundario CS-1

F2

Cuadro secundario CS-3 Cuadro secundario CS-4 Cuadro secundario CS-5

Línea aliment. cuadro general

Cuadro secundario CS-6 Cuadro secundario CS-7

RED ELECTRICA

Cuadro secundario CS-H1

TRANSFORMADOR Dyn11

Cuadro secundario CS-H2 Cuadro secundario CS-H3 Cuadro secundario CS-H4

Siendo: -

F1: Salida secundario transformador. F2: Final línea alimentación a cuadro general. F3: Final línea alimentación a cuadros secundarios.

En sistemas trifásicos de corriente alterna, el cálculo de los valores de las corrientes resultantes de cortocircuito equilibrados y desequilibrados se simplifica por la utilización de las componentes simétricas.

82

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Utilizando este método, las corrientes en conductores de fase se determinaran de acuerdo con lo calculado según el circuito formado por los tres sistemas de componentes simétricas (secuencia directa, inversa y homopolar) formados por sus respectivas impedancias, estás son las siguientes: -

Impedancia de secuencia directa Z (1). Impedancia de secuencia inversa Z (2). Impedancia homopolar Z (0).

2.5.2. IMPEDANCIAS DE CORTOCIRCUITO.-

Según Norma UNE 60909-0, cuando se calculan cortocircuitos alejados de alternador, como es este caso, las impedancias de cortocircuito de secuencia directa e inversa son iguales: Z (1)=Z (2).

2.5.2.1.IMPEDANCIAS EN SECUENCIA DIRECTA.-

A continuación se detalla el cálculo de las distintas impedancias en secuencia directa de las diferentes impedancias existentes dentro de la instalación: •

Impedancia de red de alimentación:

De acuerdo con la UNE-EN 60909-0 se tiene que: Z red (1) =

c red ⋅ U red 3 ⋅ Iccred

×

1 r2

Donde la compañía suministradora nos proporciona los siguientes datos: -

Ured = 20 kV. Iccred = 10 kA. r = relación de transformación del transformador = (20 / 0,42) kV. cred = factor de tensión = 1,1 por estar en el lado de MT del trafo ( Según tabla 1 de Norma UNE-EN 60909-0 )

El factor de tensión se introduce para compensar algunas condiciones que influyen en el cortocircuito y que no se tienen en cuenta en el cálculo, como puede ser la variación de tensión la cual depende de tiempo y lugar, el no tener en cuenta capacidades en cálculos o cambios de tomas de transformadores y además se consigue el valor de las corrientes de cortocircuito máximas. Quedando: Z red (1)

1,1 ⋅ 20

⎛ 0,420 ⎞ ×⎜ = ⎟ 3 ⋅ 10 ⎝ 20 ⎠

Z red (1) = 0,533mΩ

83

2

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Además según lo marcado en Norma UNE-EN 60909-0:

X red (1) = 0,995 ⋅ Z red (1) = 0,995 ⋅ 0,533 = 0,5311mΩ Rred (1) = 0.1 ⋅ X red (1) = 0,1 ⋅ 0,5311 = 0,0531mΩ Quedando: Z red (1) = Rred (1) + jX red (1) Z red (1) = (0,05311 + j 0,5311)mΩ

•

Impedancia del transformador:

Características del transformador: -

S = 400 kVA, Potencia aparente. Uo = 420 V, Tensión de vacío en bornes del secundario. ucc = 4 %, Impedancia de cortocircuito (%). Wcarga = 4600 W, Perdidas en carga.

Todas las características del transformador se pueden ver con mayor claridad al final de capítulo de memoria descriptiva. Según UNE-EN 60909-0, la impedancia característica de un transformador será: 2

Z (1)

u (%) U o = cc × 100 S

Z (1)

4 ( 420 ) 2 = × Zt 100 400

Z (1) = 17 ,64 mΩ Siendo el valor de la parte resistiva de la impedancia el siguiente: Rt (1) =

Rt (1) =

Wc arg a ⋅ (U o ) 2 (S ) 2 4,6 ⋅ (420) 2 (400) 2

Rt (1) = 5,0715mΩ

84

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Y la de la parte inductiva: 2

X t (1) = Z t − Rt

2

X t (1) = 16,89mΩ

Quedando un valor de impedancia: Z (1) = (5,715 + j16,89)mΩ

Según norma UNE 21239-2, equivalente a CEI 60909-2, dicta que según un estudio estadístico en transformadores con intercambiador de tomas, para obtener una mayor exactitud en el valor de impedancia de cortocircuito del transformador, debe utilizarse un factor de corrección Kt, calculado de la siguiente manera:

K t = 0,95 ⋅

c max 1 + 0,6 ⋅ u Xcc

Siendo: -

uXcc = Impedancia de cortocircuito en % de la parte inductiva de la impedancia Z. cm = Factor de tensión = 1,05, por estar en el lado de BT del trafo ( según Norma UNE-EN 60909-0)

Solo falta por determinar el valor de uXcc, para ello se calcula primero la impedancia de cortocircuito en % debido a la parte resistiva de la impedancia Z.

u Rcc =

u Rcc =

Wc arg a S

× 100

4,6 × 100 400

u Rcc = 1,15%

Quedando: 2

u Xcc = u cc − u Rcc u Xcc = 3,831%

85

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Ahora ya se puede obtener el valor del factor de corrección de impedancia de cortocircuito del transformador: K t = 0,95 ⋅

1,05 1 + 0,6 ⋅ 0,03831

K t = 0,975 Por ultimo determino el valor de impedancia: Z t (1) = Z (1) ⋅ K t Z t (1) = (4,94 + j16,47)mΩ

•

Impedancia de línea de alimentación a cuadro general:

Según norma UNE 21239-2, la cual indica los datos para el cálculo de corrientes de cortocircuito de acuerdo con la Norma CEI 60909. La resistencia de secuencia directa de los cables de baja tensión puede calcularse de acuerdo con la fórmula: R=ρ⋅

L s

Donde: -

L = 42 m. s = 120 mm2. ρ = 1/34 (Ωmm2)/m

Quedando una resistencia de conductor: Rlg =

1 42 ⋅ 34 120

Rlg = 0,0103Ω Si se analiza la figura 9 de Norma UNE 21239-2 (mostrada a continuación) se obtiene la reactancia de secuencia directa de los cables de baja tensión. Dicha Norma denomina al conjunto de conductores en cuestión como Tipo A con cuatro conductores (Cables con conductores de aluminio, aislamiento de material termoplástico y revestimiento de protección bajo la forma de una cubierta de material termoplástico).

86

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

A continuación Figura 9 de Norma UNE 21239-2:

La reactancia del conductor en cuestión será X lg(1) = 0,08(Ω / km) X lg(1) = 3,36mΩ

Quedando la siguiente impedancia de línea de alimentación a cuadro general de la instalación: Z lg(1) = 0,5(10,3 + j 3,36)mΩ Z lg(1) = (5,277 + j1,679)mΩ

Se multiplica por 0,5 ya que están los conductores en paralelo. •

Impedancia de línea de alimentación a cuadros secundarios:

La forma de determinar las impedancias de cada línea de alimentación a cuadros secundarios, será la misma que para línea de alimentación a cuadro general de la instalación, explicada en punto anterior, se sigue todo lo indicado en Norma UNE 21239-2. Según citada norma los conductores en cuestión, son cables con conductores de cobre, de resistividad ρ = 1/56 (Ωmm2)/m, aislamiento de material termoplástico y un

87

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

revestimiento de protección bajo la forma de una cubierta de material termoplástico, es decir Tipo A, luego, ya se dispone de toda la información suficiente para determinar impedancias de líneas a cuadros secundarios y así esta reflejado en los recuadros siguientes. Habrá que tener en cuenta que para la mayoría de cuadros secundarios, llegan dos líneas de alimentación, una para receptores susceptibles de ser alimentados por suministro normal o por suministro de socorro y otras que solo pueden ser alimentadas desde el transformador, es decir mediante suministro normal. Por tanto, se calculara las intensidades de cortocircuito de ambas líneas, pero antes habrá que determinar en cada una, las impedancias de sus conductores.

Impedancia línea (Ohm)

Reactancia (Ohm)

Resistencia (Ohm)

Sección REBT (mm²)

400

37

10

0,066071429

0,003441

0,06607 + j 0,003441

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

35

0,006122449

0,001116

0,006122 + j0,000116

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

10

0,0625

0,003255

0,0625 + j 0,003255

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

25

0,027857143

0,003315

0,023785 + j 0,003315

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

25

0,022857143

0,00272

0,022857 + j 0,00272

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

6

0,139880952

0,0047

0,13988 + j 0,0047

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

25

0,020714286

0,002465

0,020714 + j 0,00246

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

25

0,022857143

0,00272

0,022857 + j 0,00272

Derivación cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

25

0,025

0,002975

0,025 + j 0,002975

Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

25

0,027142857

0,00323

0,027142 + j 0,00323

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior

400

50

6

0,148809524

0,005

0,148809 + j 0,005

Longitud (m)

Longitud (m)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios

asignada

Tensión asignada

Líneas suministro normal:

Denominación Circuito

i.

0,003

0,08928 + j 0,003

Derivación cuadro general a CS-1 garaje

400

32

10

0,05714286

0,002976

0,057142 + j 0,00297 0,130952 + j 0,0044

(Ohm)

0,002232

0,08928571

Impedancia línea

0,04285714

6

(mm²)

10

30

Sección REBT

24

400

Tensión

400

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico

Circuito

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio

Denominación

Reactancia (Ohm)

Líneas suministro de socorro: Resistencia (Ohm)

ii.

0,04285 + j 0,02232

Derivación cuadro general a CS-2 garaje

400

44

6

0,13095238

0,0044

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

400

37

6

0,11011905

0,0037

0,11012 + j 0,037

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

6

0,03571429

0,0012

0,03571 + j 0,0012

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

10

0,0625

0,003255

0,0625 + j 0,003255

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

10

0,06964286

0,003627

0,06964 + j 0,003627

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

6

0,0952381

0,0032

0,09523 + j 0,0032

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

6

0,13988095

0,0047

0,13988 + j 0,0047

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

6

0,08630952

0,0029

0,086309 + j 0,0029

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

6

0,0952381

0,0032

0,00952 + j 0,0032

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

6

0,10416667

0,0035

0,10416 + j 0,0035

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

6

0,11309524

0,0038

0,11309 + j 0,0038

88

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.5.2.2.IMPEDANCIA HOMOPOLAR.-

•

Impedancia de red de alimentación:

No se va a considerar la impedancia homopolar de la red de alimentación, debido al tipo de conexión del transformador, ya que la puesta a tierra del neutro del transformador, esta en el secundario del mismo. •

Impedancia del transformador:

Según Norma UNE 21239-4, el esquema del circuito equivalente del transformador será:

Según Norma UNE 21239-2, la cual proporciona datos para el cálculo de corrientes de cortocircuito de acuerdo con la Norma CEI 60909, indica que para un trafo de conexión Dyn la relación entre reactancia homopolar y reactancia en secuencia directa es aproximadamente: X t (0) X t (1)

=1

Sabiendo además que la resistencia del sistema homopolar es igual a la resistencia del sistema de secuencia directa: Rt ( 0 ) Rt (1)

=1

Hay que tener en cuenta el factor de corrección anteriormente calculado para la impedancia en secuencia directa: Kt = 0,975 Quedando; Z t ( 0) = ( Rt (1) + X t (1) ) ⋅ K t Z t ( 0) = (4,94 + j16,47)mΩ

89

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

•

Impedancia de línea de alimentación a cuadro general:

Según norma UNE 21239-2, que proporciona los datos necesarios para el cálculo de corrientes de cortocircuito, de acuerdo con la Norma CEI 60909, la cual proporciona la figura que se muestra a continuación, se podrá obtener la relación que hay entre resistencias y reactancias del sistema homopolar y el sistema de secuencia directa, en este caso para conductores de aluminio, ya que la línea en cuestión es de dicho material. Hay que decir que la línea de alimentación a cuadro general es de Tipo A (ha quedado explicado en apartado anterior, cálculo de impedancias en secuencia directa) y siendo el circuito de retorno por un cuarto conductor, se denominara al circuito con la letra “a”, todo esto sirve para poder introducirse en la grafica y conseguir así las relaciones buscadas.

90

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Obtengo las siguientes relaciones: X lg ( 0 ) X lg (1)

= 3,8

Rt ( 0 ) Rt (1)

=4

Quedando la impedancia de cortocircuito en sistema homopolar: Z lg(0 ) = (4 ⋅ Rlg(1) + j 3,8 ⋅ X lg( 0) ) Z lg(0 ) = (4 ⋅ 10,3 + j3,8 ⋅ 3,36) Z lg(0 ) = (41,2 + j12,768)mΩ

Hay que tener en cuenta que la línea en cuestión esta compuesta por dos circuitos en paralelo, de la misma sección y con el mismo tipo de circuito de retorno, luego, su impedancia será la mitad. Z lg(0 ) = 0,5 ⋅ (41,2 + j12,768)mΩ Z lg(0 ) = (21,566 + j17,22)mΩ

•

Impedancia de línea de alimentación a cuadros secundarios:

De la misma forma que se ha determinado la impedancia homopolar, para la línea de alimentación a cuadro general, se va a hacer para las líneas de alimentación a cuadros secundarios. Las relaciones se sacaran de la gráfica anterior, ya que no especifica que haya diferencias para conductores de cobre o de aluminio. Se distinguen entre líneas susceptibles de ser alimentado por suministro de socorro y suministro normal.

91

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Longitud (m)

Sección REBT (mm²)

Resistencia (Ohm)

Reactancia (Ohm)

Impedancia línea (Ohm)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios

Tensión asignada

Líneas suministro normal:

Denominación Circuito

i.

400

37

10

0,264285714

0,0147963

0,26428+j 0,01477

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

10

0,085714286

0,0047988

0,085714 + j 0,00479

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

35

0,071428571

0,0139965

0,07142 + j 0,01399

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

25

0,111428571

0,01326

0,11142 + j 0,01326

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

25

0,091428571

0,01088

0,09142 + j 0,01088

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

6

0,55952381

0,020586

0,55952 + j 0,020586

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

25

0,082857143

0,00986

0,08285 + j 0,00986

400

32

25

0,091428571

0,01088

0,09142 + j 0,01088

Derivación cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

25

0,1

0,0119

0,1 + j 0,0119

Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

25

0,108571429

0,01292

0,10857 + j 0,01292

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior

400

50

6

0,595238095

0,0219

0,59523 + j 0,0219

Tensión asignada

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

Resistencia (Ohm)

Reactancia (Ohm)

Impedancia línea (Ohm)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio

400

24

10

0,17142857

0,0095976

0,1714 + j 0,0095976

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico

400

30

6

0,35714286

0,01314

0,3514 + j 0,01314

Derivación cuadro general a CS-1 garaje

400

32

10

0,22857143

0,0127968

0,22857 + j 0,01279

Derivación cuadro general a CS-2 garaje

400

44

6

0,52380952

0,019272

0,5238 + j 0,019272

Denominación Circuito

Sección REBT (mm²)

Líneas suministro de socorro:

Longitud (m)

ii.

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

400

37

6

0,44047619

0,016206

0,44047 + j 0,016206

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

6

0,14285714

0,005256

0,14285 + j 0,005256

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

10

0,25

0,0139965

0,25 + j 0,01399

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

10

0,27857143

0,0155961

0,27857 + j 0,01559

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

6

0,38095238

0,014016

0,38095 + j 0,014016

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

6

0,55952381

0,020586

0,55952 + j 0,020586

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

6

0,3452381

0,012702

0,3452 + j 0,01272

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

6

0,38095238

0,014016

0,38095 + j 0,014016

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

6

0,41666667

0,01533

0,41666 + j 0,01533

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

6

0,45238095

0,016644

0,45238 + j 0,01664

92

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.5.3. CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO.-

En este apartado se van a obtener las corrientes de cortocircuito inicial, estos valores van a depender de los valores de las impedancias de cortocircuito de secuencia directa, inversa y homopolar del sistema, hay que recordar que se considera las impedancias simétricas directas e inversas iguales. En la figura siguiente se ve el tipo de cortocircuito del cual se va a calcular tanto su corriente de cortocircuito inicial, como su valor de cresta de corriente de cortocircuito.

2.5.3.1.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN SALIDA SECUNDARIO DE TRANSFORMADOR.-

Mediante método de fuente de tensión equivalente el circuito que se tendría que resolver, para así poder conocer la magnitud de la intensidad de cortocircuito en el punto en cuestión, será el siguiente:

F1 Zred

Zlg

Zt

Zls

Ueq Icc 01

De acuerdo con la figura anterior para el sistema de secuencia directa, se obtiene la siguiente impedancia de cortocircuito para el punto F1. Z cc (1) = Z red (1) + Z t (1) Z cc (1) = (4,993 + j17,001)mΩ

93

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Queda por determinar el valor de la tensión equivalente:

U eq =

c ⋅U n 3

Siendo: -

Un = tensión nominal en el secundario del transformador = 400 V. c = factor de tensión, = 1,05 , por ser el lado de BT (según tabla 1 de la Norma UNE-EN 60909-0)

Determino la corriente de cortocircuito trifásico (mediante ecuación dada por Norma UNE-EN 60909-0):

I cc =

U eq Z cc (1)

=

c ⋅U n 3 ⋅ Z cc (1)

I cc = 13,68kA.

2.5.3.2.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEA DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL.-

A continuación y siguiendo el mismo procedimiento que en el cálculo en el punto anterior, se calculara ahora la intensidad de cortocircuito trifásico en el final de la línea de alimentación al cuadro general de la instalación. Quedando un bucle de defecto como el de la siguiente figura:

F2 Zred

Zlg

Zt

Zls

Ueq Icc 01

Calculo la impedancia de cortocircuito en el punto F2: Z cc (1) = Z red (1) + Z t (1) + Z lg(1) Z cc (1) = (10,143 + j18,681)mΩ

94

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Determino la corriente de cortocircuito trifásico (mediante ecuación dada por Norma CEI 60909-0):

I cc =

U eq Z cc (1)

=

c ⋅U n 3 ⋅ Z cc (1)

I cc = 11,41kA.

2.5.3.3.INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A CUADROS SECUNDARIOS.-

De acuerdo con la siguiente figura para el sistema de secuencia directa, se obtendrá de la misma forma que para los puntos anteriores, la impedancia de cortocircuito en el punto F3, siendo este punto, el final de líneas de alimentación a los diferentes cuadros secundarios de la instalación.

F3 Zred

Zlg

Zt

Zls

Ueq Icc 01

Siendo la impedancia para cada línea la calculada según la siguiente ecuación: Z cc (1) = Z red (1) + Z t (1) + Z lg(1) + Z ls (1)

El cálculo se realiza de la misma forma que en intensidad de cortocircuito en salida de transformador y fin de línea de alimentación de cuadro general. En los siguientes recuadros se distinguen las líneas que pueden ser susceptibles de ser alimentadas por un suministro de socorro y un suministro normal.

95

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Intensidad cortocircuito (kA)

37

0,076214429

0,022122

3,055530169

400

12

0,031571571

0,019797

6,507088883

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

0,028000143

0,021936

6,817258176

Longitud (m)

400

Derivación cuadro general a CS-4 bar

Tensión asignada

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

Denominación Circuito

Reactancia cortocircuito secuencia directa (Ohm)

Suministro normal:

Resistencia cortocircuito secuencia directa (Ohm)

i.

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

0,038000143

0,021996

5,522729179

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

0,033000143

0,021401

6,165123624

Derivación caudro general a CS-8 sala conferencias

400

47

0,150023952

0,023381

1,597043926

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

0,030857286

0,021146

6,482302664

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

0,033000143

0,021401

6,165123624

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

0,035143

0,021656

5,874247471

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

0,037285857

0,021911

5,606991322

Resistencia cortocircuito secuencia directa (Ohm)

Reactancia cortocircuito secuencia directa (Ohm)

Intensidad cortocircuito (kA)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio

400

24

0,053000143

0,020913

4,255883597

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico

400

30

0,099428714

0,021681

2,382812182

Derivación cuadro general a CS-1 garaje

400

32

0,067285857

0,021657

3,430516655

Derivación cuadro general a CS-2 garaje

400

44

0,141095381

0,023081

1,696060844

Denominación Circuito

Longitud (m)

Suministro de socorro:

Tensión asignada

ii.

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

400

37

0,120262048

0,022381

1,982287811

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

0,045857286

0,019881

4,851542698

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

0,072643

0,021936

3,195549387

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

0,079785857

0,022308

2,926968597

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

0,105381095

0,021881

2,252995178

Derivación caudro general a CS-8 sala conferencias

400

47

0,150023952

0,023381

1,597043926

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

0,096452524

0,021581

2,453394635

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

0,105381095

0,021881

2,252995178

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

0,114309667

0,022181

2,082474494

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

0,123238238

0,022481

1,935685797

96

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.5.4. CORTOCIRCUITO BIFÁSICO.-

El caso de un cortocircuito bifásico se estudia de acuerdo a la siguiente figura:

Donde la corriente de cortocircuito inicial deberá calcularse, según norma UNE-EN 60909-0, por: cU n cU n 3 I cc1 I cc = = = 2 2 Z (1) Z (1) + Z ( 2 ) Siendo Icc1 la intensidad inicial de cortocircuito aparecida debido a un cortocircuito trifásico, calculado en el punto anterior.

2.5.4.1.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN SALIDA SECUNDARIO DE TRANSFORMADOR.-

Según lo anterior y sabiendo que la intensidad debida a un cortocircuito trifásico en la salida del secundario del transformador es de Icc1 = 13,68 kA.

I cc =

3 I cc1 2

I cc =

3 ⋅ 13,68 2

I cc = 11,847 kA.

97

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.5.4.2.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEA DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL.-

Conocido el valor de la corriente de cortocircuito trifásico en final de línea de alimentación a cuadro general, Icc1 = 11,41 kA el valor de la intensidad de circuito en caso de un cortocircuito bifásico es: I cc =

3 I cc1 2

I cc =

3 ⋅ 11,41 2

I cc = 9,881kA.

2.5.4.3.INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A CUADROS SECUNDARIOS.-

Todos los datos acerca del cálculo de intensidades de cortocircuito en final de líneas de alimentación a cuadros secundarios, viene reflejado en los siguientes recuadros, discriminando entre aquellas líneas susceptibles de alimentar a receptores mediante un suministro de socorro o mediante un suministro normal. Suministro normal:

400

37

3,055530169 2,646166748

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

6,507088883 5,635304277

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

6,817258176 5,903918765

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

5,522729179 4,782823767

Intensidad cortocircuito bifásico (kA)

Longitud (m)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios

Intensidad cortocircuito trifásico (kA)

Tensión asignada

Denominación Circuito

i.

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

6,165123624 5,339153676

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

1,597043926 1,383080611

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

6,482302664 5,613838782

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

6,165123624 5,339153676

Derivación cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

5,874247471 5,087247538

Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

5,606991322 4,855796924

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior

400

50

1,508878333 1,306726968

98

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Suministro socorro:

Tensión asignada

Longitud (m)

Intensidad cortocircuito trifásico (kA)

Intensidad cortocircuito bifásico (kA)

Denominación Circuito

ii.

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio

400

24

4,2558836

3,68570331

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico

400

30

2,38281218

2,06357588

Derivación cuadro general a CS-2 garaje

400

44

3,43051665

2,97091457

Derivación cuadro general a CS-1 garaje

400

32

1,69606084

1,46883178

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

400

37

1,98228781

1,7167116

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

4,8515427

4,20155922

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

3,19554939

2,76742695

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

2,9269686

2,53482916

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

2,25299518

1,95115106

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

1,59704393

1,38308061

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

2,45339464

2,12470208

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

2,25299518

1,95115106

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

2,08247449

1,80347581

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

1,9356858

1,67635307

2.5.5. CORTOCIRCUITO MONOFÁSICO A TIERRA.-

El caso que se estudia en este punto es el indicado en la figura:

99

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

El valor de la corriente inicial de cortocircuito monofásico a tierra se calcula mediante la ecuación dada en Norma UNE-EN 60909-0

I cc =

3 ⋅cU n Z (1) + Z ( 2) + Z ( 0 )

Z (1) = Z ( 2)

I cc =

3 ⋅ cU n 2 Z (1) + Z ( 0 )

El valor de las impedancias se calculara en cada caso que se vaya a analizar, teniendo en cuenta las impedancias que formen el sistema de secuencias que se mostrara en cada situación.

2.5.5.1.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN SALIDA SECUNDARIO DE TRANSFORMADOR.-

El sistema de secuencia directa, inversa y homopolar con conexiones en punto de cortocircuito F1, para cálculo de corriente de cortocircuito.

F1 Zred

Zt

Zred

Zt

01

Zlg

Zls

Zlg

Zls

F1

Ueq Icc/3 02

F1 Zt

Zlg

Zls

00

Siendo F1 el punto de cortocircuito a la salida del secundario del transformador. De apartado de cálculo de intensidad de cortocircuito trifásico, en el punto de salida del secundario del transformador se conoce la impedancia de secuencia directa en el

100

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

punto F1, además la impedancia homopolar del bucle de defecto en el sistema anterior, será únicamente la aportada por el transformador. Z (1) = (4,993 + j17,001)mΩ Z ( 0) = (4,94 + j16,47)mΩ

Quedando una intensidad de:

I cc =

I cc =

3 ⋅ cU n 2 Z (1) + Z ( 0 ) 3 ⋅ 1,05 ⋅ 400 (14,926 + j 50,472)

I cc = 13,821kA.

2.5.5.2.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEA DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL.-

El bucle de defecto formado por los sistemas de secuencia directa, inversa y homopolar y el punto de cortocircuito F2 esta en la siguiente figura. F2 Zred

Zt

Zlg

Zred

Zt

Zlg

01

Zls

F2 Zls

Ueq Icc/3 02

F2 Zlg

Zt

Zls

00

Siendo F2, el punto al final de línea de alimentación al cuadro general de la instalación.

101

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

La impedancia en secuencia homopolar es: Z ( 0 ) = Z t ( 0) + Z lg ( 0 ) Z ( 0 ) = (36,367 + j 66,469)mΩ La impedancia de sistema de secuencia directa: Z (1) = (10,143 + j18,681)mΩ Y el valor de la intensidad: I cc =

I cc =

3 ⋅ cU n 2Z (1) + Z ( 0) 3 ⋅ 1,05 ⋅ 400 (56,647 + j103,829)

I cc = 6,1505kA.

2.5.5.3.INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A CUADROS SECUNDARIOS.-

De forma análoga al caso anterior, se determinara la impedancia formada por le bucle defecto formado por lo sistemas de secuencia directa, inversa, homopolar y el punto de cortocircuito F3, mostrado en la siguiente figura. F3 Zred

Zt

Zlg

Zls

Zred

Zt

Zlg

Zls

01

F3

Ueq Icc/3 02

F3 Zlg

Zt

00

102

Zls

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

La impedancia homopolar, de cada línea de alimentación a cuadro secundario, vendrá dada por lo siguiente: Z ( 0) = Z t ( 0 ) + Z lg(0) + Z ls ( 0 )

La impedancia de secuencia directa ya se ha calculado para casos anteriores y estará indicada en los siguientes recuadros, en los cuales se indica el valor de intensidad de cortocircuito y los distintos valores característicos de cada línea que se han utilizado para el cálculo de la intensidad en cuestión. En dichos recuadros y al igual que en puntos anteriores se discriminan entre circuitos susceptibles a ser alimentados mediante un suministro normal únicamente y aquellas con posibilidad de ser alimentados por un suministro normal o por un suministro complementario o de socorro.

In te n s id a d c o rto c irc u ito (k A )

0,022122

0,290791714

0,0484863

1,402661804

0,031698571

0,019797

0,112220286

0,0384888

3,270568792

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

0,07277

0,021936

0,276506

0,0476865

1,470424856

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

0,038127143

0,021996

0,137934571

0,04695

2,700193002

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

0,033127143

0,021401

0,117934571

0,04457

3,082195054

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias

400

47

0,150150952

0,023381

0,58602981

0,054276

0,721193061

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

0,030984286

0,021146

0,109363143

0,04355

3,279799161

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

0,033127143

0,021401

0,117934571

0,04457

3,082195054

Derivación cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

0,03527

0,021656

0,126506

0,04559

2,906369235

Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

0,037412857

0,021911

0,135077429

0,04661

2,749017918

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior

400

50

0,159079524

0,023681

0,621744095

0,05559

0,680881294

103

R e a c ta n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia d ire c ta (O h m )

0,076341429

12

R e s is te n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia d ire c ta (O h m )

37

400

L o n g itu d (m )

400

Derivación cuadro general a CS-4 bar

T e n s ió n a s ig n a d a

Derivación cuadro general a CS-3 servicios

D e n o m in a c ió n C irc u ito

R e a c ta n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia h o m o p o la r (O h m )

Líneas suministro normal:

R e s is te n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia h o m o p o la r (O h m )

i.

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

In te n s id a d c o rto c irc u ito (k A )

0,020913

0,197934571

0,0432876

2,000469352

0,099555714

0,021681

0,383648857

0,04683

1,08484789

Derivación cuadro general a CS-1 garaje

400

32

0,067412857

0,021657

0,255077429

0,0464868

1,585200355

Derivación cuadro general a CS-2 garaje

400

44

0,141222381

0,023081

0,550315524

0,052962

0,766570031

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios

400

37

0,120389048

0,022381

0,46698219

0,049896

0,898416289

Derivación cuadro general a CS-4 bar

400

12

0,045984286

0,019881

0,169363143

0,038946

2,313166323

Derivación cuadro general a CS-5 cocina

400

35

0,07277

0,021936

0,276506

0,0476865

1,470424856

Derivación cuadro general a CS-6 recepción

400

39

0,079912857

0,022308

0,305077429

0,0492861

1,340835818

Derivación cuadro general a CS-7 comedor

400

32

0,105508095

0,021881

0,407458381

0,047706

1,024151653

R e a c ta n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia d ire c ta (O h m )

0,053127143

30

R e s is te n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia d ire c ta (O h m )

24

400

L o n g itu d (m )

400

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico

T e n s ió n a s ig n a d a

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio

D e n o m in a c ió n C irc u ito

R e a c ta n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia h o m o p o la r (O h m )

Líneas suministro normal:

R e s is te n c ia c o rto c irc u ito s e c u e n c ia h o m o p o la r (O h m )

ii.

Derivación caudro general a CS-8 sala conferencias

400

47

0,150150952

0,023381

0,58602981

0,054276

0,721193061

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones

400

29

0,096579524

0,021581

0,371744095

0,046392

1,117965808

Derivación cuadro general a CS-H2 habitaciones

400

32

0,105508095

0,021881

0,407458381

0,047706

1,024151653

Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones

400

35

0,114436667

0,022181

0,443172667

0,04902

0,944824617

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones

400

38

0,123365238

0,022481

0,478886952

0,050334

0,876877004

2.6. CÁLCULOS DE LA RESISTENCIA A TIERRA.-

Según la investigación previa del terreno donde se dispondrá el edificio, se determina una resistividad media superficial = 200 Ω·m. La formula para estimar la resistencia de tierra en función de la resistividad del terreno y las características del electrodo, siendo este un conductor enterrado horizontalmente. RT =

2 ⋅ ρT l

Siendo: -

ρt = Resistividad del terreno: 200 Ω·m l = Longitud de conductor enterrado horizontalmente: 254 m. Rt = Resistencia de tierra (Ω).

Quedando una resistencia de tierra de: RT = 1,57Ω

104

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

La máxima tensión de contacto que se puede dar en la instalación, será la dada por la siguiente ecuación: Vc = RT ⋅ I d Siendo: -

Rt = Resistencia de tierra: 1,57Ω. Id = Intensidad de defecto: 700 mA. Vc= Tensión de contacto (V).

La intensidad de defecto viene marcada por la sensibilidad del relé diferencial asociado al interruptor magnetotérmico colocado en cabecera de cuadro general de la instalación. Por tanto la tensión de contacto será: Vc = 1,57 ⋅ 0,7 Vc = 1,1V Según lo indicado en ITC-BT-18 del REBT la máxima tensión de contacto existente en la instalación será de 24 V para un local conductor, se comprueba que la instalación de puesta a tierra cumple con la normativa.

1,1V < 24V

2.7. COMPENSACIÓN DE ENERGÍA REACTIVA.-

Para llevar a cabo la mejora de factor de potencia en la instalación, es necesaria la compensación de la energía reactiva consumida en la misma, para ello primero se determina la potencia reactiva a compensar, para después dimensionar el material necesario para su instalación.

2.7.1. CÁLCULOS DE ENERGÍA REACTIVA EN TRANSFORMADOR.-

La energía reactiva consumida en un transformador, esta compuesta por la energía reactiva en vacío, que se consume en la reactancia de magnetización y por otro lado por la reactiva consumida en la reactancias de dispersión de campo, debida a la carga. Esto analíticamente y para una carga nominal viene expresado de la siguiente forma Q = Qo + 3 ⋅ X cc ⋅ ( I 2 n ) 2 Siendo: -

Q = Potencia reactiva a compensar (kvar). Qo = Potencia reactiva en vacío (kvar). Xcc = Reactancia de cortocircuito del transformador ( Ω ). I2n = Intensidad nominal en secundario de transformador (A).

105

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Y para una carga inferior a la nominal de valor I: Q = Qo + 3 ⋅ X cc ⋅ ( I 2 n ) 2 ⋅ (

I I 2n

)2

También se puede expresar como: Q = Qo +

ε Xcc 100

3 ⋅U 2n ⋅ I 2n ⋅ (

I I 2n

) 2 = Qo +

ε Xcc 100

Sn ⋅ (

S 2 ) Sn

Se determina ε Xcc :

ε Xcc = ε cc 2 − ε Rcc 2 ≈ ε cc Siendo: -

εRcc = Tensión de cortocircuito en resistencia de transformador (%). εXcc = Tensión de cortocircuito en reactancia de transformador (%). εcc = Tensión de cortocircuito en transformador (%).

Siendo por tanto valida, de manera aproximada, la siguiente expresión: Q = Qo +

•

ε cc 100

Sn ⋅ (

S 2 ) Sn

Potencia reactiva de vacío

Para calcular las potencias consumidas en ensayo de vacío, se debe conocer la intensidad de vacío, que según hojas de características de transformador (se puede ver al final de capítulo de memoria descriptiva), asciende al valor de Io=1,8 % y la potencia activa consumida durante el ensayo es Po = 930 W. Así pues, conociendo dichas características del transformador, se puede saber el factor de potencia en vacío: Po = cos ϕ o ⋅ S n ⋅

cos ϕ o =

I o (%) 100

Po ⋅100 S n ⋅ I o (%)

Por tanto el valor del factor de potencia es de: cos ϕ o = 0,12916

106

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Y el valor de la potencia reactiva en vacío: Qo = senϕ o ⋅ S n ⋅

I o (%) 100

Qo = 7,13968kVAr

•

Potencia reactiva debida a carga

Para el cálculo de esta potencia, se considerara que se esta funcionando en régimen nominal, analizando la ecuación antes demostrada: Q = Qo +

ε cc 100

Sn ⋅ (

S 2 ) Sn

Se considerará la siguiente parte de la ecuación anterior como se indica a continuación: Q1 =

ε cc 100

Sn ⋅ (

S 2 ) Sn

Siendo: -

Q1 = Potencia reactiva consumida en la reactancias de dispersión de campo, debida a la carga (kvar). εcc = Tensión de cortocircuito en transformador: 4 % (hojas características de transformador). Sn = Potencia aparente nominal de transformador: 400 kVA.

Recordando que se esta considerando una situación de régimen nominal de funcionamiento: Q1 = 16 kvar Realizado ya el balance de potencias reactivas en el transformador, se determinara a continuación la potencia reactiva total a compensar del transformador: Q = Qo +

ε cc 100

Sn ⋅ (

S 2 ) = Qo + Q1 Sn

Quedando: Q = 23,31968 kvar

107

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.7.2. CÁLCULOS DE ENERGÍA REACTIVA EN LAS CARGAS.-

Para saber la magnitud de la reactiva en la instalación, debido a las cargas, se realiza el cálculo partiendo de los datos de la potencia activa prevista de los equipos y considerando un valor de factor de potencia de cada uno de ellos. Se aplica la siguiente formula: Q = P ⋅ (tgϕ1 − tgϕ 2 )

Siendo: -

P = potencia activa instalada (kW). tg φ1 = factor de potencia de carga. tg φ2 = factor de potencia deseado. Q = potencia reactiva a compensar (kvar).

El valor del factor de potencia deseado será la unidad, tg φ2 = 1. En la realidad, nunca se podrá llegar a este valor, pero se elige para así poder dimensionar la batería regulable de condensadores, de manera que el factor de potencia sea siempre lo más cercano a la unidad.

Para determinar el factor de potencia de cargas, tg φ1, se estimara un factor de potencia en cada planta del edificio, atendiendo a las diferentes cargas alimentadas en cada planta, de tal manera que, conocida la potencia activa instalada se podría saber la potencia aparente que se alimenta en cada planta, es decir S planta =

Pplanta cos ϕ planta

Siendo: -

Splanta = Potencia aparente en planta (kVA). Pplanta = Potencia activa planta (kW). cos φplanta = Factor de potencia estimado planta.

Una vez determinado la potencia aparente de cada planta, la relación entre sumatorio de potencias aparentes y potencias activas de instalación, dará como resultado en factor de potencia medio de la instalación. cos ϕ1 =

∑P ∑S

sec un sec un

Además, el sumatorio de las potencias activas, será también la potencia activa instalada de la instalación, P = ∑ Pplanta .

108

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Planta

Potencia activa Instalada (W)

F. potencia cos φ

Potencia Aparente (VA)

A continuación se muestra el recuadro con todos lo datos de previsión de potencia activa, una estimación de factor de potencia por planta y el valor de potencia aparente resultante:

Garaje

15140,5

0,90

16.823

Garaje / servicios

39021,21

0,90

43.357

Bar - cocina

50749,9135

0,85

59.706

Recepción - comedor

32650,17

0,85

38.412

Habitacion 101-123

34192,435

0,87

39.302

Habitacion 201-223

34192,435

0,87

39.302

Habitacion 301-323

34192,435

0,87

39.302

Habiaciones 401-423

32361,7

0,87

37.197

Alumbrado exterior

2400

0,90

2.667

Ascensores

9000

0,85

10.588

TOTAL

283.901

326.655

Conocido valores de potencia activa y aparente, se determina valor de factor de potencia de la instalación.

cos ϕ1 =

∑P ∑S

planta planta

cos ϕ1 =

283,901 326,655

cos ϕ1 = 0,8691 La potencia reactiva debida a receptores de la instalación es: Q = P ⋅ (tgϕ1 − tgϕ 2 ) Q = 283,901 ⋅ (0,56909 − 0) Q = 161,566kVAr

109

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Conocido ya el valor de la potencia reactiva de transformador y de las cargas, la suma de ambas, será la reactiva de la instalación y la necesaria para dimensionar la batería regulable de condensadores, dicho valor asciende a: Q = Qtrans + Qc arg as Q = 23,319 + 161,566 Q = 184,855kVAr

2.7.3. CÁLCULOS DE CONDUCTOR DE UNIÓN DE BATERÍA.-

La selección del conductor de unión de batería, se basara en un criterio térmico, siendo la intensidad máxima que circulara por dicho conductor se calcula de la siguiente forma: Q I= 3 ⋅V Conocidos todos los datos necesarios, el valor de la intensidad será de:

I=

184.855 3 ⋅ 400

I = 266,858 A Por tanto se selecciona un conductor que soporte sin problemas la intensidad antes calculada, siendo este conductor de sección 2 x (5 x 50) mm2, tipo RZ1-K.

2.8. INSTALACIÓN DE PARARRAYOS.-

2.8.1. NECESIDAD DE PARARRAYOS.-

La necesidad de colocar pararrayos viene dada según lo descrito en Código Técnico de Edificación, en su sección SU-8 (Seguridad frente al riesgo causado por la acción del rayo). Todos los datos necesarios en cálculos posteriores, están obtenidos de Código Técnico de la Edificación. La normativa citada en párrafo anterior, indica que será necesaria la instalación de un sistema de protección contra rayo cuando la frecuencia esperada de impactos “Ne” sea mayor que el riesgo admisible “Na”, estos valores se determinan mediante las siguientes expresiones: •

Frecuencia esperada de impactos, Ne: N e = N g ⋅ Ae ⋅ C1 ⋅10 −6 (nº Impactos / año)

110

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Siendo: -

Ng = Densidad de impactos sobre el terreno: 3 impactos/año km2 Ae = Superficie de captura equivalente del edificio aislado: 14280,5 m2. C1 = Coeficiente relacionado con el entorno: 1.

La superficie de captura equivalente, Ae , es la delimitada por una línea trazada a una distancia 3H de cada uno de los puntos del perímetro del edificio, siendo H la altura del edificio en el punto del perímetro considerado. El valor de la frecuencia esperada de impactos es de: N e = 3 ⋅14.280,5 ⋅10 −6 N e = 0,04284 Impactos / año •

Riesgo admisible, Na: Na =

5,5 ⋅10 −3 C 2 ⋅ C3 ⋅ C 4 ⋅ C 5

Siendo: -

C2 = Coeficiente en función del tipo de construcción, estructura de hormigo, cubierta de hormigón, luego C2 = 1. C3 = Coeficiente en función del contenido del edificio, el contenido del edificio no es inflamable, luego C3=1. C4 = Coeficiente en función del uso del edificio, el cual es de pública concurrencia, luego C4 = 3. C5 = Coeficiente en función de la necesidad de continuidad en las actividades que se desarrollan en el edificio, la función de edificio en cuestión no puede ocasionar un impacto ambiental grave y su servicio no es imprescindible, luego C5=1.

Por lo tanto, se tiene que el riesgo admisible es:

Na =

5,5 ⋅10 −3 3

N a = 0,001833

Como conclusión se tiene que es necesario instalar una protección. Se comprueba que: Ne > Na

0,04282 > 0,001833

111

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.8.2. TIPO DE INSTALACIÓN.-

Se determina una eficiencia para poder conocer el nivel de protección que tiene se tiene en la instalación. La eficacia E requerida para una instalación de protección contra el rayo se determina mediante la siguiente fórmula: N E = 1− a Ne La eficacia será: E = 0,9572 Luego, según lo marcado en tabla 2.1 de SU-8, el nivel de protección de la instalación será de 2. Se selecciona como sistema externo un pararrayos con dispositivo de cebado, las características mínimas que debe poseer dicho aparato son aquellas que el volumen protegido por la punta sea superior al definido según la siguiente forma: a) Bajo el plano horizontal situado a 5 m por debajo de la punta, el volumen protegido es el de una esfera cuyo centro se sitúa en la vertical de la punta a una distancia D y cuyo radio es: R = D + ΔL Siendo: -

R= el radio de la esfera en m que defina la zona protegida. D=distancia en m que depende del nivel de protección: 30 m. ΔL = distancia en m función del tiempo del avance en el cebado Δt de pararrayos en μs: 60 m.

Quedando un radio de R = 90 m. b) Por encima de este plano, el volumen protegido es el de un cono definido por la punta de captación y el círculo de intersección entre este plano y la esfera. Por tanto el pararrayos debe cumplir con las siguientes características según sección SU-8, del código técnico de la edificación

PARÁMETRO

VALOR

Nivel de protección

2

Tiempo de avance de cebado

60 μs

ΔL (m)

60

D (m)

30

R = D + ΔL ( m)

90

112

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.9. ESTUDIO DE ILUMINACIÓN.-

El estudio de iluminación del edificio, se realiza según todo lo indicado en el Código Técnico de la Edificación”, en concreto la sección HE-3, denominado “Eficiencia Energética de las Instalaciones de Iluminación”. El estudio de iluminación interior de dicho proyecto entra dentro del ámbito de aplicación de dicha normativa ya que el edificio en cuestión es de nueva construcción.

2.9.1. DOCUMENTACIÓN JUSTIFICATIVA.-

Para cada zona figurarán junto con los cálculos justificativos al menos: i.

El índice del loca (K) utilizado en el cálculo: K=

L⋅ A H ⋅ ( L + A)

Siendo: -

L = Longitud del local. A = Anchura del local. H = Distancia del plano de trabajo a las luminarias.

ii.

El numero de puntos considerados en el proyecto.

iii.

El factor de mantenimiento (Fm) previsto; es el cociente entre la iluminancia media sobre el plano de trabajo después de un cierto periodo de uso de una instalación de alumbrado y la iluminancia media obtenida bajo la misma condición para la instalación considerada como nueva.

iv.

La iluminancia media horizontal mantenida (Em) obtenida; es el valor por debajo del cual no debe descender la iluminancia media en el área especificada. Es la iluminancia media en el periodo en el que debe ser realizado el mantenimiento.

v.

El índice de deslumbramiento unificado (UGR) alcanzado; es el índice de deslumbramiento molesto procedente directamente de las luminarias de una instalación de iluminación interior.

vi.

Los índices de rendimiento de color (Ra) de las lámparas seleccionadas; efecto de un iluminante sobre el aspecto cromático de los objetos que ilumina por comparación con su aspecto bajo un iluminante de referencia.

vii.

El valor de eficiencia energética de la instalación (VEEI) resultante en el cálculo.

viii.

Las potencias de los conjuntos: lámpara más equipo auxiliar.

113

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.9.2. VALOR DE EFICIENCIA ENERGÉTICA DE LA INSTALACIÓN.-

La eficiencia energética de una instalación de iluminación de una zona, se determina mediante el valor de eficiencia energética de la instalación VEEI (W/m2) por cada 100 lux mediante la siguiente expresión: VEEI =

P ⋅ 100 S ⋅ Em

Siendo: -

P = Potencia total instalada en lámparas más los equipos auxiliares [W]. S = Superficie iluminada [m2]. Em = Iluminancia media horizontal mantenida [lux].

Con el fin de establecer los correspondientes valores de eficiencia energética límite, las instalaciones e iluminación se identificarán, según el uso de la zona: -

Grupo 1: Zonas de no representación o espacios en los que el criterio de diseño, la imagen o el estado anímico que se quiera transmitir al usuario con la iluminación, queda relegado a un segundo plano frente a otros criterios como el nivel de iluminación, el confort visual, la seguridad y la eficiencia energética.

-

Grupo 2: Zonas de representación o espacios donde el criterio de diseño, imagen o el estado anímico que se quiere transmitir al usuario con la iluminación, son preponderantes frente a los criterios de eficiencia energética.

Los valores de eficiencia energética límite en recintos interiores de un edificio se establecen en la siguiente tabla:

GRUPO

zonas de no representación

ZONA DE ACTIVIDAD DIFERENCIADA

VEEI límite

administrativo en general

3,5

andenes de estación de transporte

3,5

sala de diagnostico

3,5

pabellones de exposición o ferias

3,5

aulas y laboratorios

4

habitaciones de hospital

4,5

zonas comunes (recibidor, vestíbulos, pasillos, escaleras…)

4,5

almacenes, archivos, salas técnicas y cocinas

5

aparcamientos

5

espacios deportivos

5

recintos interiores asimilables a grupo no descritas en lista anterior

114

4,5

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

administrativo en general

6

estaciones de transporte

6

supermercados, hipermercados y grandes almacenes

6

bibliotecas, museos y galerías de arte

6

zonas comunes en edificios residenciales zonas de representación

7,5

centros comerciales

8

hostelería y restauración

10

religioso en general

10

Salones de actos y salas de usos múltiples, conferencias, reuniones…

10

tiendas y pequeño comercio

10

zonas comunes

10

habitaciones de hoteles, hostales, etc.

12

recintos interiores asimilables a grupo 2 no descritos en lista anterior

10

Se tendrá que comprobar que el valor de eficiencia energética de la instalación VEEI en cada zona, no supere los valores límites indicados en tablas anteriores.

2.9.3. CÁLCULOS.-

El método de cálculo utilizado se formalizara a través de un programa informático, llamado “DIALux”, el cual ejecutará los cálculos referenciados obteniendo los resultados mencionados. Los datos previos para determinar los cálculos y las soluciones luminotécnicas de las instalaciones de iluminación interior serán: -

el uso de la zona a iluminar. el tipo de tarea visual a realizar. las necesidades de luz y del usuario del local. el índice K del local o dimensiones del espacio (longitud, anchura y altura útil). las reflectancias de las paredes, techo y suelo de la sala. las características y tipo de techo. las condiciones de luz natural. el tipo de acabado y decoración. el mobiliario previsto.

Las siguientes páginas indican todos los resultados obtenidos del estudio de iluminación realizado mediante programa de cálculo antes mencionado, indicando toda la información necesaria para comprobar el cumplimiento con la normativa.

115

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Adante FWG622 2xPL-C/2P26W/830 CON A DG / Hoja de datos de

luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

150°

165°

180°

165°

150°

240

200

135°

135°

120 120°

120° 80

105°

105°

90°

90°

75°

75°

h = 50%

cd/klm C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 50

C90 - C270

Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 1

116

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36 / Hoja de datos de luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

105°

105°

90°

90°

75°

75°

60°

60° 320

45°

45°

480

640

30°

15°

C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 82 98 100 100 69

0°

15°

30°

h = 68%

cd/klm C90 - C270

Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría. Existencias: •2 x

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 2

117

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON / Hoja de datos de luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

105°

105°

90°

90°

75°

75°

60°

60°

100

150 45°

45° 200

250

30°

15°

0°

15°

30°

h = 68%

cd/klm C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 51 82 98 100 68

C90 - C270

Emisión de luz 1: Valoración de deslumbramiento según UGR r Techo r Paredes r Suelo Tamaño del local X Y

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

20

20

20

20

20

20

20

20

20

20

Mirado en perpendicular al eje de lámpara

Mirado longitudinalmente al eje de lámpara

2H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

23.7 24.9 25.3 25.4 25.3 25.3

25.0 26.1 26.3 26.3 26.3 26.2

24.0 25.2 25.6 25.7 25.7 25.7

25.2 26.3 26.6 26.6 26.6 26.5

25.5 26.6 26.9 27.0 26.9 26.9

25.0 26.6 27.0 27.2 27.1 27.1

26.2 27.7 28.1 28.2 28.1 28.0

25.3 26.9 27.4 27.5 27.5 27.5

26.5 28.0 28.4 28.5 28.4 28.3

26.7 28.2 28.7 28.8 28.7 28.7

4H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

24.6 26.0 26.4 26.5 26.5 26.5

25.7 26.9 27.2 27.2 27.2 27.1

25.0 26.4 26.8 26.9 26.9 26.9

26.0 27.2 27.5 27.6 27.5 27.5

26.3 27.6 27.9 28.0 28.0 27.9

25.6 27.3 27.9 28.0 28.0 28.0

26.7 28.2 28.7 28.7 28.7 28.6

25.9 27.7 28.3 28.5 28.5 28.5

27.0 28.5 29.0 29.1 29.1 29.0

27.2 28.9 29.4 29.5 29.5 29.4

8H

4H 6H 8H 12H

26.6 26.8 26.8 26.8

27.3 27.3 27.2 27.2

27.1 27.2 27.3 27.3

27.7 27.7 27.7 27.6

28.1 28.2 28.2 28.1

28.0 28.2 28.2 28.2

28.6 28.7 28.6 28.6

28.4 28.6 28.7 28.7

29.0 29.1 29.1 29.0

29.4 29.6 29.6 29.5

12H

4H 6H 8H

26.6 26.8 26.8

27.2 27.2 27.2

27.1 27.3 27.3

27.6 27.7 27.6

28.0 28.2 28.1

28.0 28.2 28.2

28.5 28.6 28.6

28.4 28.6 28.7

28.9 29.1 29.0

29.4 29.5 29.5

Variación de la posición del espectador para separaciones S entre luminarias

S = 1.0H S = 1.5H S = 2.0H

+0.2 / -0.2 +0.5 / -0.7 +0.8 / -1.3

+0.2 / -0.2 +0.3 / -0.3 +0.6 / -0.7

Tabla estándar

BK04

BK04

Sumando de corrección

7.9

9.4

Índice de deslumbramiento corregido en relación a 3600lm Flujo luminoso total

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 3

118

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Garnea MPK630 1xCDM-T70W/830 CON M-D325 +ZZG631 RG / Hoja de datos

de luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

105°

105°

90°

90°

75°

75°

60°

60°

200

300 45°

45° 400

500

30°

15°

0°

15°

30°

h = 57%

cd/klm C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 94 99 100 57

C90 - C270

Emisión de luz 1: Valoración de deslumbramiento según UGR r Techo r Paredes r Suelo Tamaño del local X Y

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

20

20

20

20

20

20

20

20

20

20

Mirado en perpendicular al eje de lámpara

Mirado longitudinalmente al eje de lámpara

2H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

20.2 20.4 20.5 20.5 20.4 20.4

21.2 21.3 21.3 21.2 21.2 21.1

20.5 20.7 20.8 20.8 20.8 20.8

21.4 21.5 21.5 21.5 21.5 21.4

21.6 21.8 21.8 21.8 21.8 21.7

19.8 20.5 20.9 21.3 21.5 21.6

20.8 21.4 21.7 22.1 22.2 22.2

20.1 20.8 21.3 21.7 21.8 21.9

21.0 21.6 22.0 22.4 22.5 22.6

21.2 21.9 22.3 22.7 22.8 22.9

4H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

20.3 20.6 20.7 20.7 20.7 20.7

21.1 21.3 21.3 21.2 21.2 21.1

20.6 20.9 21.1 21.1 21.1 21.1

21.4 21.6 21.6 21.6 21.6 21.5

21.7 21.9 22.0 22.0 22.0 21.9

19.9 20.8 21.4 21.9 22.1 22.3

20.7 21.5 22.0 22.4 22.6 22.7

20.3 21.2 21.8 22.3 22.6 22.7

21.0 21.8 22.3 22.8 23.0 23.1

21.3 22.1 22.7 23.2 23.4 23.5

8H

4H 6H 8H 12H

20.8 20.8 20.9 20.9

21.2 21.2 21.2 21.1

21.2 21.3 21.3 21.3

21.6 21.6 21.6 21.6

22.0 22.1 22.1 22.1

21.4 22.1 22.4 22.6

21.9 22.4 22.7 22.9

21.9 22.5 22.8 23.1

22.3 22.9 23.1 23.3

22.7 23.3 23.6 23.8

12H

4H 6H 8H

20.8 20.9 20.9

21.2 21.2 21.2

21.2 21.3 21.4

21.6 21.6 21.6

22.0 22.1 22.1

21.4 22.1 22.4

21.8 22.4 22.6

21.8 22.5 22.9

22.2 22.8 23.1

22.6 23.3 23.6

Variación de la posición del espectador para separaciones S entre luminarias

S = 1.0H S = 1.5H S = 2.0H

+0.8 / -1.6 +2.3 / -2.9 +3.8 / -3.8

+0.6 / -0.7 +1.1 / -1.2 +2.1 / -1.6

Tabla estándar

BK01

BK03

Sumando de corrección

0.8

2.2

Índice de deslumbramiento corregido en relación a 6600lm Flujo luminoso total

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 4

119

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG / Hoja de datos de

luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

150°

165°

180°

165°

150°

500

400 135°

135° 300

120°

200

105°

105°

90°

90°

75°

75°

h = 62%

cd/klm C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 62

120°

C90 - C270

Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 5

120

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P / Hoja de datos de luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

105°

105°

90°

90°

75°

75°

60°

60° 160

45°

45°

240

320

30°

15°

0°

15°

30°

h = 56%

cd/klm C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 96 100 100 56

C90 - C270

Emisión de luz 1: Valoración de deslumbramiento según UGR r Techo r Paredes r Suelo Tamaño del local X Y

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

20

20

20

20

20

20

20

20

20

20

Mirado en perpendicular al eje de lámpara

Mirado longitudinalmente al eje de lámpara

2H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

20.4 20.6 20.5 20.5 20.4 20.4

21.4 21.4 21.3 21.2 21.1 21.1

20.7 20.9 20.9 20.8 20.8 20.8

21.6 21.7 21.6 21.5 21.4 21.4

21.8 21.9 21.9 21.8 21.7 21.7

19.6 19.6 19.6 19.5 19.5 19.5

20.5 20.5 20.4 20.3 20.2 20.1

19.8 19.9 19.9 19.9 19.8 19.8

20.7 20.7 20.7 20.6 20.5 20.4

20.9 21.0 20.9 20.8 20.8 20.8

4H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

20.4 20.6 20.6 20.5 20.5 20.5

21.2 21.3 21.2 21.0 20.9 20.9

20.7 21.0 21.0 20.9 20.9 20.9

21.5 21.6 21.5 21.4 21.3 21.3

21.7 21.9 21.9 21.8 21.7 21.7

19.6 19.7 19.7 19.7 19.6 19.6

20.4 20.4 20.3 20.1 20.1 20.0

19.9 20.1 20.1 20.1 20.0 20.0

20.6 20.7 20.6 20.5 20.4 20.4

20.9 21.0 21.0 20.9 20.9 20.8

8H

4H 6H 8H 12H

20.5 20.5 20.4 20.4

21.0 20.8 20.7 20.6

21.0 20.9 20.9 20.9

21.4 21.2 21.2 21.1

21.8 21.7 21.6 21.6

19.7 19.6 19.5 19.5

20.1 19.9 19.8 19.8

20.1 20.0 20.0 20.0

20.5 20.4 20.3 20.2

20.9 20.8 20.8 20.7

12H

4H 6H 8H

20.5 20.4 20.4

20.9 20.7 20.6

20.9 20.9 20.9

21.3 21.2 21.1

21.7 21.6 21.6

19.6 19.5 19.5

20.0 19.8 19.8

20.1 20.0 20.0

20.4 20.3 20.2

20.8 20.8 20.7

Variación de la posición del espectador para separaciones S entre luminarias

S = 1.0H S = 1.5H S = 2.0H

+1.1 / -2.3 +2.9 / -4.2 +4.7 / -5.5

+1.5 / -2.6 +2.7 / -4.6 +4.4 / -6.1

Tabla estándar

BK01

BK01

Sumando de corrección

0.6

-0.2

Índice de deslumbramiento corregido en relación a 3600lm Flujo luminoso total

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 6

121

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Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON / Hoja de datos de luminarias Emisión de luz 1: Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

135°

150°

165°

180°

165°

150°

135°

160

120

120°

120°

80 105°

105°

90°

90°

75°

75°

60°

60°

45°

30°

15°

0°

15°

30°

45°

h = 67%

cd/klm C0 - C180

Clasificación luminarias según CIE: 91 Código CIE Flux: 37 68 88 91 67

C90 - C270

Emisión de luz 1: Valoración de deslumbramiento según UGR r Techo r Paredes r Suelo Tamaño del local X Y

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

70 50

70 30

50 50

50 30

30 30

20

20

20

20

20

20

20

20

20

20

Mirado en perpendicular al eje de lámpara

Mirado longitudinalmente al eje de lámpara

2H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

21.1 23.3 24.6 26.0 26.8 27.8

22.4 24.6 25.7 27.1 27.9 28.8

21.5 23.8 25.1 26.5 27.3 28.3

22.8 25.0 26.2 27.6 28.4 29.3

23.2 25.5 26.7 28.1 28.9 29.8

18.2 19.5 19.9 20.2 20.2 20.2

19.5 20.7 21.1 21.2 21.3 21.2

18.6 20.0 20.4 20.7 20.7 20.7

19.9 21.2 21.5 21.7 21.7 21.7

20.4 21.6 22.0 22.2 22.3 22.3

4H

2H 3H 4H 6H 8H 12H

21.7 24.2 25.6 27.3 28.3 29.4

22.8 25.2 26.5 28.1 29.0 30.1

22.1 24.7 26.2 27.9 28.9 30.0

23.3 25.7 27.0 28.6 29.6 30.7

23.8 26.2 27.6 29.2 30.2 31.3

19.7 21.2 21.9 22.3 22.4 22.4

20.8 22.3 22.8 23.1 23.1 23.1

20.1 21.8 22.4 22.8 22.9 23.0

21.3 22.7 23.3 23.6 23.7 23.7

21.7 23.3 23.8 24.2 24.3 24.3

8H

4H 6H 8H 12H

26.0 28.0 29.2 30.6

26.7 28.6 29.7 31.0

26.5 28.6 29.8 31.2

27.3 29.2 30.3 31.7

27.9 29.8 31.0 32.4

22.9 23.7 24.0 24.3

23.7 24.4 24.6 24.7

23.5 24.3 24.7 24.9

24.2 24.9 25.2 25.4

24.8 25.6 25.9 26.1

12H

4H 6H 8H

26.0 28.1 29.4

26.7 28.6 29.9

26.6 28.7 30.0

27.2 29.2 30.5

27.9 29.9 31.2

23.3 24.3 24.8

24.0 24.9 25.3

23.9 24.9 25.5

24.5 25.5 25.9

25.2 26.2 26.6

Variación de la posición del espectador para separaciones S entre luminarias

S = 1.0H S = 1.5H S = 2.0H

+0.1 / -0.2 +0.3 / -0.3 +0.4 / -0.5

+0.1 / -0.1 +0.3 / -0.3 +0.5 / -0.7

Tabla estándar

BK12

BK13

Sumando de corrección

12.6

6.5

Índice de deslumbramiento corregido en relación a 10400lm Flujo luminoso total

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 7

122

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

GARAJE(-2) / Resumen

180 180 180 180

180 180 90 180 180 90 90

360 90 180 180

90

270 90

90 18.58

90

90

180 180 180 180 180 90 180 180 180 180

270 90 90

180

180

180

90

90 90 90 180 90 90

33.68 m

180

90

90 90

12.98

90 1.98 0.00

0.00 4.26

12.58

33.02

52.22 m

Altura del local: 2.800 m, Altura de montaje: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:500

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

146

32

469

0.216

Suelo

20

137

41

311

0.299

Techo

70

45

20

350

0.450

Paredes (10)

50

90

29

402

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

22

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON (1.000)

10400

133.0

228800

2926.0

Total: Valor de eficiencia energética: 3.58 W/m² = 2.45 W/m²/100 lx (Base: 817.78 m²)

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Página 8

123

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GARAJE(-2) / Lista de luminarias 22 Pieza

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON Dispone de una imagen N° de artículo: de la luminaria en Flujo luminoso de las luminarias: 10400 lm nuestro catálogo de Potencia de las luminarias: 133.0 W luminarias. Clasificación luminarias según CIE: 91 Código CIE Flux: 37 68 88 91 67 Armamento: 2 x TL-D58W (Factor de corrección 1.000).

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Página 9

124

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GARAJE(-2) / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

228800 lm 2926.0 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 112 34 146

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

101

36

137

20

8.71

Techo

13

32

45

70

10

Pared 1

53

29

82

50

13

Pared 2

72

35

107

50

17

Pared 3

43

28

71

50

11

Pared 4

88

32

120

50

19

Pared 5

33

27

60

50

9.52

Pared 6

79

32

111

50

18

Pared 7

57

32

89

50

14

Pared 8

64

34

98

50

16

Pared 9

53

29

82

50

13

Pared 10

47

35

82

50

13

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.216 (1:5) Emin / Emax: 0.067 (1:15) Valor de eficiencia energética: 3.58 W/m² = 2.45 W/m²/100 lx (Base: 817.78 m²)

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Página 10

125

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GARAJE(-2) / Rendering (procesado) en 3D

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Página 11

126

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Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

GARAJE (-1) / Resumen 80

240 240 240 240 160 240

240 240

31.70 m

240 160

160 240 80

160

240 240 160 160 160 160 160 160 240 80 80 160 160 240 240 160 160 160 160 240

160 240 320

80 0.00

0.00

19.20 m

Altura del local: 2.800 m, Altura de montaje: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:500

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

172

48

432

0.278

Suelo

27

166

66

280

0.400

Techo

78

67

38

361

0.569

Paredes (4)

78

110

58

228

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

16

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON (1.000)

10400

133.0

166400

2128.0

Total: Valor de eficiencia energética: 3.50 W/m² = 2.04 W/m²/100 lx (Base: 608.64 m²)

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Página 12

127

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GARAJE (-1) / Lista de luminarias 16 Pieza

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON Dispone de una imagen N° de artículo: de la luminaria en Flujo luminoso de las luminarias: 10400 lm nuestro catálogo de Potencia de las luminarias: 133.0 W luminarias. Clasificación luminarias según CIE: 91 Código CIE Flux: 37 68 88 91 67 Armamento: 2 x TL-D58W (Factor de corrección 1.000).

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Página 13

128

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GARAJE (-1) / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

166400 lm 2128.0 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 115 57 172

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

106

60

166

27

14

Techo

13

54

67

78

17

Pared 1

88

55

143

78

35

Pared 2

32

44

77

78

19

Pared 3

79

57

136

78

34

Pared 4

55

54

108

78

27

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.278 (1:4) Emin / Emax: 0.111 (1:9) Valor de eficiencia energética: 3.50 W/m² = 2.04 W/m²/100 lx (Base: 608.64 m²)

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Página 14

129

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

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GARAJE (-1) / Rendering (procesado) en 3D

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Página 15

130

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SALON COMEDOR / Resumen 330

110

220

330

330

330

16.12 m

440

440 110

330 330

330

330

330

330 11.11

330

330

330

330

330 330

330 330 330

330 330

330 330

330

330

220

220 0.00

0.00

12.67

18.50

25.99 m

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:250

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

339

29

558

0.086

Suelo

20

321

50

424

0.156

Techo

31

62

30

236

0.480

Paredes (8)

46

102

29

3065

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

57

Designación (Factor de corrección) Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000) Total:

F [lm]

P [W]

3600

65.6

205200

3739.2

Valor de eficiencia energética: 13.88 W/m² = 4.10 W/m²/100 lx (Base: 269.30 m²)

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Página 16

131

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SALON COMEDOR / Lista de luminarias 57 Pieza

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm Potencia de las luminarias: 65.6 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 96 100 100 56 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

Página 17

132

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SALON COMEDOR / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

205200 lm 3739.2 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 312 27 339

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

290

31

321

20

20

Techo

0.00

62

62

31

6.13

Pared 1

50

45

95

46

14

Pared 2

55

45

100

46

15

Pared 3

47

47

94

46

14

Pared 4

38

46

84

46

12

Pared 5

83

41

124

46

18

Pared 6

17

35

52

46

7.59

Pared 7

75

50

125

46

18

Pared 8

56

44

100

46

15

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.086 (1:12) Emin / Emax: 0.052 (1:19) Valor de eficiencia energética: 13.88 W/m² = 4.10 W/m²/100 lx (Base: 269.30 m²)

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Página 18

133

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SALON COMEDOR / Rendering (procesado) en 3D

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Página 19

134

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BAR / Resumen 21.29 m 19.24 18.12 16.71

1500 1500 1500 1500 1500 1500

14.09 12.81 11.59 10.31 9.09 7.34 6.07 4.91

1500 1500 1500 1500

0.00 0.00

2.75 5.13 7.40 9.50 11.49

15.25

19.65

24.11 m

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:274

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

603

36

7113

0.059

Suelo

20

546

16

1619

0.029

Techo

70

145

25

39154

0.174

Paredes (13)

50

173

6.00

2464

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

3

2

46

3

20

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000)

6500

86.2

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000) Philips Garnea MPK630 1xCDM-T70W/830 CON M-D325 +ZZG631 RG (1.000)

3600

65.6

6600

86.2

Total:

317100 5000.2

Valor de eficiencia energética: 19.26 W/m² = 3.20 W/m²/100 lx (Base: 259.56 m²)

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Página 20

135

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BAR / Lista de luminarias 3 Pieza

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 6500 lm Potencia de las luminarias: 86.2 W Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 62 Armamento: 1 x CDM-TD70W (Factor de corrección 1.000).

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

46 Pieza

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm Potencia de las luminarias: 65.6 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 96 100 100 56 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

20 Pieza

Philips Garnea MPK630 1xCDM-T70W/830 CON Dispone de una imagen M-D325 +ZZG631 RG de la luminaria en N° de artículo: nuestro catálogo de Flujo luminoso de las luminarias: 6600 lm luminarias. Potencia de las luminarias: 86.2 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 94 99 100 57 Armamento: 1 x CDM-T70W (Factor de corrección 1.000).

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Página 21

136

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BAR / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

317100 lm 5000.2 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 505 98 603

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

451

95

546

20

35

Techo

37

108

145

70

32

Pared 1

57

170

228

50

36

Pared 2

0.00

6.00

6.00

50

0.96

Pared 2_1

3.61

132

135

50

22

Pared 3

1.13

11

12

50

1.97

Pared 4

43

77

120

50

19

Pared 5

94

76

170

50

27

Pared 6

28

53

81

50

13

Pared 7

14

54

68

50

11

Pared 8

85

64

149

50

24

Pared 9

33

54

87

50

14

Pared 10

15

56

70

50

11

Pared 11

37

58

95

50

15

Pared 12

88

125

213

50

34

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.059 (1:17) Emin / Emax: 0.005 (1:200) Valor de eficiencia energética: 19.26 W/m² = 3.20 W/m²/100 lx (Base: 259.56 m²)

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Página 22

137

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

BAR / Rendering (procesado) en 3D

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 23

138

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

COCINA / Resumen 9.90 m 9.29 8.09 420 6.69

560 700

840 840 840

700 840

840

700

700

4.80

700 3.40

420 0.58 0.00 0.00

1.57

4.72 5.85

9.83 m

Altura del local: 2.800 m, Altura de montaje: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:128

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

568

192

861

0.338

Suelo

20

311

20

670

0.063

Techo Paredes (6)

70 50

204 280

95 12

531 1177

0.464 /

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

10

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON (1.000)

10400

133.0

104000

1330.0

Total: Valor de eficiencia energética: 17.43 W/m² = 3.07 W/m²/100 lx (Base: 76.30 m²)

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Página 24

139

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

COCINA / Lista de luminarias 10 Pieza

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON Dispone de una imagen N° de artículo: de la luminaria en Flujo luminoso de las luminarias: 10400 lm nuestro catálogo de Potencia de las luminarias: 133.0 W luminarias. Clasificación luminarias según CIE: 91 Código CIE Flux: 37 68 88 91 67 Armamento: 2 x TL-D58W (Factor de corrección 1.000).

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Página 25

140

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

COCINA / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

104000 lm 1330.0 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 410 158 568

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

206

106

311

20

20

Techo

59

145

204

70

45

Pared 1

382

161

544

50

87

Pared 2

93

65

157

50

25

Pared 3

84

66

150

50

24

Pared 4

128

80

209

50

33

Pared 5

213

101

314

50

50

Pared 6

125

115

240

50

38

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.338 (1:3) Emin / Emax: 0.223 (1:4) Valor de eficiencia energética: 17.43 W/m² = 3.07 W/m²/100 lx (Base: 76.30 m²)

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 26

141

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

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COCINA / Rendering (procesado) en 3D

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 27

142

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

CAFETERIA / Resumen 12.91 m

390 520

10.57 9.97

780 780 650

390

11.69

650

520

9.09

650

650

7.96 650

650

650 650

650 520

6.40 5.74 5.14 4.54

520

650

650

650

2.54 1.94 1.34

650

650

650

520 0.00 0.00 1.23

3.77 4.97

6.77 7.97

9.77

12.39 m

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:166

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

607

222

824

0.366

Suelo

52

479

37

709

0.078

Techo

52

340

164

41591

0.481

Paredes (24)

52

382

64

14354

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

3

2

36

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000)

6500

86.2

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON (1.000)

3600

65.6

149100

2620.2

Total: Valor de eficiencia energética: 21.22 W/m² = 3.50 W/m²/100 lx (Base: 123.46 m²)

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 28

143

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CAFETERIA / Lista de luminarias 3 Pieza

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 6500 lm Potencia de las luminarias: 86.2 W Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 62 Armamento: 1 x CDM-TD70W (Factor de corrección 1.000).

36 Pieza

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON Dispone de una imagen N° de artículo: de la luminaria en Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm nuestro catálogo de Potencia de las luminarias: 65.6 W luminarias. Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 51 82 98 100 68 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

Página 29

144

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

CAFETERIA / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

149100 lm 2620.2 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 414 193 607

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

308

171

479

52

79

Techo

81

258

340

52

56

Pared 1

197

203

400

52

66

Pared 2

183

203

386

52

64

Pared 3

186

208

394

52

65

Pared 4

168

213

381

52

63

Pared 5

61

175

236

52

39

Pared 6

84

187

271

52

45

Pared 7

58

171

229

52

38

Pared 8

171

227

397

52

66

Pared 9

156

218

375

52

62

Pared 10

57

216

273

52

45

Pared 11

195

209

404

52

67

Pared 12

703

228

931

52

154

Pared 13

192

211

403

52

67

Pared 14

56

226

283

52

47

Pared 15

156

223

379

52

63

Pared 16

198

182

379

52

63

Pared 17

224

158

382

52

63

Pared 18

75

154

229

52

38

Pared 19

114

144

257

52

43

Pared 20

61

157

218

52

36

Pared 21

174

174

348

52

58

Pared 22

146

180

326

52

54

Pared 23

104

390

493

52

82

Pared 24

136

206

342

52

57

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.366 (1:3) Emin / Emax: 0.270 (1:4) Valor de eficiencia energética: 21.22 W/m² = 3.50 W/m²/100 lx (Base: 123.46 m²)

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 30

145

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

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CAFETERIA / Rendering (procesado) en 3D

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 31

146

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

SALA CONFERENCIAS / Resumen 10.16 m 9.60

440 440

8.80

550

660 660 550 660

330

660 660

660 660 660

660 660 660 660

660 660 660 660

660

660 660

660

550 660 660 660 660

660 660

660 660

660 550

550 550 0.00

0.00

1.53

4.93

6.54

8.31 m

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:131

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

Plano útil

/

576

202

706

0.351

Suelo

6

236

18

545

0.076

Techo

52

357

72

42664

0.200

Paredes (6)

52

288

79

2943

/

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

6

2

23

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000)

6500

86.2

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON (1.000)

3600

65.6

121800

2026.0

Total: Valor de eficiencia energética: 24.53 W/m² = 4.26 W/m²/100 lx (Base: 82.60 m²)

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 32

147

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

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SALA CONFERENCIAS / Lista de luminarias 6 Pieza

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 6500 lm Potencia de las luminarias: 86.2 W Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 62 Armamento: 1 x CDM-TD70W (Factor de corrección 1.000).

23 Pieza

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON Dispone de una imagen N° de artículo: de la luminaria en Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm nuestro catálogo de Potencia de las luminarias: 65.6 W luminarias. Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 51 82 98 100 68 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

Página 33

148

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

SALA CONFERENCIAS / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

121800 lm 2026.0 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 413 163 576

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

143

93

236

6

4.51

Techo

234

122

357

52

59

Pared 1

172

137

309

52

51

Pared 2

145

179

324

52

54

Pared 3

72

118

190

52

31

Pared 4

85

83

168

52

28

Pared 5

135

88

223

52

37

Pared 6

141

170

311

52

51

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.351 (1:3) Emin / Emax: 0.286 (1:3) Valor de eficiencia energética: 24.53 W/m² = 4.26 W/m²/100 lx (Base: 82.60 m²)

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 34

149

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

SALA CONFERENCIAS / Rendering (procesado) en 3D

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 35

150

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

RECEPCION / Resumen 9.15 m

1100 1100 1100

1100

1100

1100

1100

1100

1100

1100 4.56 3.50 2.50 1.00 0.00

0.00

1.54

4.38

8.04

10.00

17.42

20.06

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

23.94 m

Valores en Lux, Escala 1:172

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

475

28

5123

0.058

Suelo

52

427

34

1009

0.080

Techo

52

177

29

271

0.165

Paredes (18)

52

177

4.99

485

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

49

2

1

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000)

3600

65.6

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON (1.000)

3600

65.6

180000

3280.0

Total: Valor de eficiencia energética: 17.03 W/m² = 3.58 W/m²/100 lx (Base: 192.58 m²)

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Página 36

151

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

RECEPCION / Lista de luminarias 49 Pieza

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm Potencia de las luminarias: 65.6 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 96 100 100 56 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

1 Pieza

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON Dispone de una imagen N° de artículo: de la luminaria en Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm nuestro catálogo de Potencia de las luminarias: 65.6 W luminarias. Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 51 82 98 100 68 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

Página 37

152

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

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RECEPCION / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

180000 lm 3280.0 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 370 106 475

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

318

109

427

52

71

Techo

0.00

177

177

52

29

47

162

209

52

35

Pared 2

16

51

67

52

11

Pared 3

3.94

35

39

52

6.47

Pared 4

16

146

162

52

27

Pared 5

13

141

154

52

26

Pared 6

45

155

200

52

33

Pared 7

25

169

194

52

32

Pared 8

64

134

198

52

33

Pared 9

56

97

153

52

25

Pared 10

46

95

141

52

23

Pared 11

14

82

96

52

16

117

159

276

52

46

Pared 12

33

122

155

52

26

Pared 13

69

139

207

52

34

Pared 14

21

105

127

52

21

Pared 15

51

124

175

52

29

Pared 16

26

114

139

52

23

Pared 17

38

126

164

52

27

Pared 1

Pared 11_1

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.058 (1:17) Emin / Emax: 0.005 (1:186) Valor de eficiencia energética: 17.03 W/m² = 3.58 W/m²/100 lx (Base: 192.58 m²)

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 38

153

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

RECEPCION / Rendering (procesado) en 3D

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 39

154

ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa Fernandez Teléfono Fax e-Mail

VESTIBULO / Resumen 9.21 m 8.57 7.94 7.48 6.88

520

6.28 5.58 5.08

520 520

520

650

650

650 650 650 650

650 650 520

650

2.45 520

260

390 0.00

0.00

1.35 2.34

5.96

12.33 m

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:119

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

500

105

746

0.209

Suelo

52

355

6.87

605

0.019

Techo

52

744

41

42699

0.055

Paredes (8)

52

278

5.93

5645

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

9

2 3

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000)

6500

86.2

9

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000)

3600

65.6

1

Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36 (1.000)

1600

60.0

92500

1426.2

Total: Valor de eficiencia energética: 26.99 W/m² = 5.40 W/m²/100 lx (Base: 52.84 m²)

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155

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VESTIBULO / Lista de luminarias 9 Pieza

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 6500 lm Potencia de las luminarias: 86.2 W Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 62 Armamento: 1 x CDM-TD70W (Factor de corrección 1.000).

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

9 Pieza

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm Potencia de las luminarias: 65.6 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 74 96 100 100 56 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

1 Pieza

Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W Dispone de una imagen 36 de la luminaria en N° de artículo: nuestro catálogo de Flujo luminoso de las luminarias: 1600 lm luminarias. Potencia de las luminarias: 60.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 82 98 100 100 69 Armamento: 1 x HAL-TC60W (Factor de corrección 1.000).

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VESTIBULO / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

92500 lm 1426.2 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 231 269 500

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

156

199

355

52

59

Techo

552

193

744

52

123

58

254

311

52

52

Pared 2

84

255

339

52

56

Pared 3

154

235

389

52

64

Pared 4

25

202

227

52

38

Pared 5

9.95

213

223

52

37

Pared 6

37

266

304

52

50

Pared 7

25

59

84

52

14

Pared 8

41

207

248

52

41

Pared 1

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.209 (1:5) Emin / Emax: 0.140 (1:7) Valor de eficiencia energética: 26.99 W/m² = 5.40 W/m²/100 lx (Base: 52.84 m²)

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VESTIBULO / Rendering (procesado) en 3D

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158

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HABITACIONES / Resumen 6.52 m

130

5.50 130

130 130

130 130

130

390

260 520 130 260 130

2.92 2.50 2.18

130

1.77

260 260

0.00 0.00

1.94

3.02

4.54 m

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Superficie

Valores en Lux, Escala 1:84

r [%]

Em [lx]

Emin [lx]

Emax [lx]

Emin / Em

/

126

26

632

0.205

Suelo

20

58

1.29

155

0.022

Techo

77

33

19

132

0.559

Paredes (10)

50

57

6.71

5611

/

Plano útil

Plano útil: Altura: Trama: Zona marginal:

0.850 m 128 x 128 Puntos 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias N°

Pieza

1

1

2

2

Designación (Factor de corrección)

F [lm]

P [W]

Philips Adante FWG622 2xPL-C/2P26W/830 CON A DG (1.000)

3600

65.6

Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36 (1.000)

1600

60.0

6800

185.6

Total: Valor de eficiencia energética: 9.37 W/m² = 7.44 W/m²/100 lx (Base: 19.80 m²)

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HABITACIONES / Lista de luminarias 1 Pieza

Philips Adante FWG622 2xPL-C/2P26W/830 CON A DG N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lm Potencia de las luminarias: 65.6 W Clasificación luminarias según CIE: 0 Código CIE Flux: 12 34 64 00 50 Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).

2 Pieza

Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W Dispone de una imagen 36 de la luminaria en N° de artículo: nuestro catálogo de Flujo luminoso de las luminarias: 1600 lm luminarias. Potencia de las luminarias: 60.0 W Clasificación luminarias según CIE: 100 Código CIE Flux: 82 98 100 100 69 Armamento: 1 x HAL-TC60W (Factor de corrección 1.000).

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Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

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160

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HABITACIONES / Resultados luminotécnicos Flujo luminoso total: Potencia total: Factor mantenimiento: Zona marginal: Superficie Plano útil

6800 lm 185.6 W 0.80 0.000 m

Intensidades lumínicas medias [lx] directo indirecto total 95 31 126

Grado de reflexión [%]

Densidad lumínica media [cd/m²]

/

/

Suelo

38

19

58

20

3.67

Techo

0.09

33

33

77

8.21

Pared 1

5.98

23

29

50

4.60

Pared 2

39

39

78

50

12

Pared 3

36

37

73

50

12

Pared 4

46

43

89

50

14

Pared 5

8.18

28

36

50

5.77

Pared 6

49

33

83

50

13

Pared 7

24

35

60

50

9.53

Pared 8

5.26

21

27

50

4.24

Pared 9

20

21

41

50

6.50

Pared 10

14

21

35

50

5.55

Simetrías en el plano útil Emin / Em: 0.205 (1:5) Emin / Emax: 0.041 (1:24) Valor de eficiencia energética: 9.37 W/m² = 7.44 W/m²/100 lx (Base: 19.80 m²)

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ESTUDIO ILUMINACION 10.10.2008

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HABITACIONES / Rendering (procesado) en 3D

DIALux 4.6 by DIAL GmbH

Página 47

162

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

2.10. CALCULO DE OCUPACIÓN .Para cálculo de ocupación se han tomado valores de densidad de ocupación en conformidad con lo establecido en tabla 2.1 de sección SI-3 del Código Técnico de la Edificación, en función de la superficie útil de cada zona. Según dicha tabla, se definen distintos usos dentro del edificio, considerando por una parte como residencia público y por otra como aparcamiento, la densidad de ocupación en cada caso viene indicada en tabla siguiente.

USO PREVISTO

RESIDENCIAL PUBLICO

ZONA, TIPO DE ACTIVIDAD

OCUPACION (m2 / persona)

Zona de alojamiento

20

Salones de uso múltiple

1

Vestíbulos generales

2

Vinculado a una actividad sujeta a horarios

15

En otros casos

40

APARCAMIENTO

Se analizan las diferentes zonas del edificio con una previsión de mayor ocupación, clasificando cada una de tal forma, que se le asignara una densidad de ocupación. a) Residencial público Zona de alojamiento: -

Plantas habitaciones

Salones de uso múltiple: -

Salón – Comedor Sala conferencias Cafetería Paso y estar.

Vestíbulos generales: -

Paso y estar.

b) Aparcamientos -

-

Vinculado a una actividad sujeta a horarios, no se puede clasificar ninguna zona del hotel en este tipo de actividad Plaza aparcamientos y circulaciones

163

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

Una vez se conoce la densidad de ocupación de cada zona, se determinara la ocupación total del hotel, esto viene indicado en el recuadro siguiente, donde se especifica el uso previsto, de cada zona, indicando su respectiva superficie, así como la densidad correspondiente.

USO PREVISTO

RESIDENCIAL PUBLICO

APARCAMIENTO

ZONA

SUPERFICIE (m)

Densidad de ocupación (m2 / persona)

Ocupación ( personas )

Habitaciones nº 1

671

20

33,55

Habitaciones nº 2

671

20

33,55

Habitaciones nº 3

646

20

32,3

Habitaciones nº 4

824

20

41,2

Salón-Comedor

237,5

1

237,5

Sala Conferencias

82,65

1

82,65

Cafetería

112,8

1

112,8

Pasos y estar

305

2

152,5

Bar

89,9

1

89,9

598,5

40

14,9625

603

40

15,075

Aparcamiento Garaje ( -2 ) Aparcamiento Garaje ( -1 ) OCUPACIÓN TOTAL

845,9875

La ocupación del hotel es de aproximadamente 846 personas, luego queda justificada la necesidad de utilizar un suministro complementario, ya que según Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión si la ocupación del edificio es mayor de 300 personas es necesaria la utilización de un suministro complementario o de seguridad.

164

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

165