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PROYECTO:
PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA E.D.A.R. LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
ANEJO Nº 6 CÁLCULOS ESTRUCTURALES
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
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ÍNDICE
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1.
ASPECTOS GENERALES
2.
CÁLCULOS ESTRUCTURALES DE LA NAVE DE PRETRATAMIENTO
3.
CÁLCULOS ESTRUCTURALES AMPLIACIÓN EDIFICIO DE ESPESADO
4.
CÁLCULOS ESTRUCTURALES DEL EDIFICIO DE DIGESTIÓN
5.
CÁLCULOS ESTRUCTURALES DEL TANQUE DIGESTOR
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales
- Índice -
CÁLCULOS ESTRUCTURALES 1 - ASPECTOS GENERALES
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ÍNDICE
-
I – ASPECTOS GENERALES ........................................................................ 1 1.
INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 1
2.
NORMATIVA APLICABLE ................................................................................. 1
3.
PROGRAMAS INFORMÁTICOS EMPLEADOS.................................................... 1
4.
ACCIONES A CONSIDERAR ............................................................................. 2
5.
VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES...................................................... 4
6.
COMBINACIÓN DE ACCIONES......................................................................... 5
7.
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES, NIVEL DE CONTROL Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD...................................................................... 6
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales
-Índice-
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ANEJO Nº 6 - CÁLCULOS ESTRUCTURALES I.
ASPECTOS GENERALES
1. INTRODUCCIÓN En este anejo se desarrollan los cálculos necesarios para el dimensionamiento, armado y comprobación mecánica de los diferentes elementos estructurales que forman parte del PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA E.D.A.R. DE LA VÍBORA. T.M. MARBELLA (MÁLAGA).
2. NORMATIVA APLICABLE Las normas y recomendaciones que se tendrán en cuenta para el cálculo y dimensionamiento de las distintas estructuras son las siguientes: • •
• • • • •
Instrucción de hormigón estructural, EHE. Instrucción sobre las Acciones a considerar en el proyecto de Puentes de Carretera, IAP-98. Norma Básica de la Edificación de Estructuras de Acero, NBE EA-95. Norma de Construcción Sismorresistente, NCSE-02. Eurocódigo 1: Bases de Proyecto y Acciones en Estructuras. Eurocódigo 2: Proyecto de Estructuras de Hormigón. Eurocódigo 8: Disposiciones para el Proyecto de Estructuras Sismorresistentes.
La descripción geométrica de cada una de las estructuras figuran en el Documento Nº 2 “Planos”, y deberán ser construidas y controladas siguiendo lo que en ellos se indica y las normas expuestas en la Instrucción Española de Hormigón Estructural EHE. Tanto la interpretación de planos como las normas de ejecución de la estructura quedan supeditadas en última instancia a las directrices y órdenes que durante la construcción de la misma imparta la Dirección Facultativa de la obra.
3. PROGRAMAS INFORMÁTICOS EMPLEADOS El desarrollo de los cálculos se ha llevado a cabo mediante los siguientes programas informáticos: •
Hojas de cálculo de elaboración propia, utilizados en el dimensionamiento secciones y el cálculo de los armados de acuerdo a la normativa vigente.
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•
CYPECAD-2003.2.1. Correspondiente al conjunto de programas CYPE y que permite el diseño, cálculo y dimensionado de estructuras de hormigón armado y metálicas compuestas por: pilares, pantallas y muros; vigas de hormigón, metálicas y mixtas; forjados de viguetas (genéricos, armados, pretensados, in situ, metálicos de alma llena y de celosía), placas aligeradas, losas mixtas, forjados reticulares y losas macizas; cimentaciones por losas o vigas de cimentación, zapatas y encepados.
•
CALCULO DE MUROS DE CONTECION-2003.e. Correspondiente al conjunto de programas CYPE y que permite el cálculo, dimensionado, comprobación y armado de muros en ménsula de hormigón armado, con cimentación por zapata corrida, para contención de tierras.
•
PROGRAMA "SAP2000N" VERSIÓN 6.11. Programa para el calculo de esfuerzos en estructuras por el "Método de los Elementos Finitos"
4. ACCIONES A CONSIDERAR De acuerdo con la vigente instrucción de hormigón estructural y el eurocódigo nº 5, las acciones a considerar en el cálculo de la estructura son las siguientes: Acciones permanentes (G): Peso propio, corresponde al peso de los elementos estructurales y su valor característico se deduce utilizando un peso especifico para el hormigón armado de 2,5 relativo al agua (9,8 kN/m³) Acciones permanentes de valor no constante (G*): -
Acciones reológicas:
Son las debidas a las deformaciones producidas por la fluencia y la retracción de los cuerpos originados por cambios de temperatura. En este proyecto, debido a las dimensiones y al estar enterrado no se consideran. -
Acciones debidas al terreno.
El empuje de tierras sobre el trasdós de muros se evaluará en función de la Teoría de Coulomb, que coincide con la de Rankine para trasdós vertical y superficie de relleno horizontal, con ángulo de rozamiento terreno-muro δ = 0º. La teoría de Coulomb fue desarrollada por C. A. Coulomb en 1.776, las diferencias entre esta y la de Rankine estriban en las hipótesis simplificativas que asumen. Ambas teorías modelan el peso de una cuña de terreno que desliza a lo largo de un plano de fallo teórico. El empuje, Pa, corresponde a la fuerza necesaria para mantener en equilibrio la cuña de terreno. ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales 1 Aspectos Generales
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La mayor diferencia entre las dos teorías es que Coulomb considera la fricción entre el terreno y el trasdós del muro, mientras que Rankine es más conservativo y no la considera, lo que además simplifica la complejidad matemática del problema. La fricción en el trasdós del muro genera una fuerza vertical que contribuye a soportar la cuña activa. Por eso debido a esta fuerza estabilizadora adicional, las presiones horizontales resultantes son menores que las utilizadas con la teoría de Rankine. Otra diferencia entre las dos teorías consiste en que Coulomb considera la inclinación del muro, mientras que Rankine supone que éste siempre es vertical. La inclinación del muro reduce el tamaño de la cuña activa, y por tanto la fuerza necesaria para estabilizarla. En nuestro caso al cumplirse que el trasdós de los muros es totalmente vertical, la inclinación del relleno nula, y la suposición conservadora de que el ángulo de rozamiento entre terreno y muro es nulo; hacen que la Teoría de Coulomb coincida con la de Rankine, por lo que podremos aplicar las siguientes ecuaciones: La presión del terreno en el trasdós del muro tiene una distribución triangular dada por:
σh = h x γ x ka La presión debida a la sobrecarga tiene una distribución rectangular dada por:
σh = q x ka Considerando en nuestro caso un valor de q = 1 Tn/m², valor comúnmente aceptado como sobrecarga que podría producir cualquier camión que se aproximará a los muros para descargas, mantenimiento, etc. El empuje viene dado por la suma de las acciones anteriores:
Pa = (1/2 x h2 x γ x ka + q x ka x h) x cos(δ -i) Donde: ka = coeficiente de empuje activo γ = peso específico del suelo h = altura total del muro q = sobrecarga uniforme (1 T/m² en nuestro caso) i = ángulo de inclinación del muro con la vertical (cero en nuestro caso) δ = ángulo de rozamiento terreno-muro.
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Empuje hidrostático del agua:
(γ x h) T/m2 Siendo: γ = peso esp. agua = 1,00 T/m³ h = altura de lámina de agua. Acciones Variables (Q): -
Sobrecargas de uso.
-
Acciones climáticas: Solo se consideran en elementos sobre la rasante, de forma que se aplica una carga de viento y nieve en función de su cota de elevación.
Acciones accidentales (A): -
Acciones sísmicas: En función de la aceleración sísmica de la población de Marbella.
5. VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES Estados límites últimos
TIPO DE ACCIÓN
Permanente Pretensado Permanente de valor no constante Variable Accidental
Situación persistente o transitoria Efecto Efecto desfavorable favorable γG = 1,00 γG = 1,50 γP = 1,00 γP = 1,00
Efecto favorable γG = 1,00 γP = 1,00
Efecto desfavorable γG = 1,00 γP = 1,00
γG* = 1,00
γG* = 1,50
γG* = 1,00
γG* = 1,00
γQ = 0,00 -
γQ = 1,60 -
γQ = 0,00 γA = 1,00
γQ = 1,00 γA = 1,00
Situación accidental
Estados límites de servicio TIPO DE ACCION
Permanente Armadura pretensa Pretensado Armadura postensa Permanentes de valor no constante Variable
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Efecto favorable γG = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00
Efecto desfavorable γG = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00
γG* = 1,00
γG* = 1,50
γQ = 0,00
γQ = 1,60
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6. COMBINACIÓN DE ACCIONES Estados límites últimos -
Situaciones persistentes
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas se realizaran de acuerdo con el siguiente criterio:
∑γ
G,i
i≥1
⋅ G k,i + ∑ γ j ⋅ G k* ,j +γ Q,1 ⋅ Q k,1 + ∑ γ Q,i ⋅ ψ 0,i ⋅ Q k,i j≥1
i≥1
donde: Gk,i = valor representativo de cada acción permanente G*k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante Qk,1 = valor característico de la acción variable dominante ψ0,i Qk,j = valores de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción variable dominante. -
Situaciones accidentales
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en las situaciones accidentales con sismo se realizan de acuerdo al siguiente criterio:
∑γ
G,i
i≥1
⋅ G k,i + ∑ γ G* ,j ⋅ G k* , j +γ Q,1 ⋅ Q k,1 + γ Q,1 ⋅ ψ 2,1 ⋅ Q k,1 + γ A ⋅ A E,k j≥1
donde: Gk,i = valor representativo de cada acción permanente G*k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante ψ2,1 Qk,1 = valor casi-permanente de la acción relativa a la sobrecarga de uso AE,k = valor característico de la acción sísmica Estados límites de servicio Las combinaciones de las distintas acciones consideradas se realizan de acuerdo con el siguiente criterio: -
Combinación característica (poco probable o rara):
∑γ i≥1
-
G,i
⋅ G k,i + ∑ γ j ⋅ G k* ,j +γ Q,1 ⋅ Q k,1 + ∑ γ Q,i ⋅ ψ 0,i ⋅ Q k,i j≥1
i≥1
Combinación frecuente:
∑γ i≥1
G,i
⋅ G k,i + ∑ γ j ⋅ G k* , j +γ Q,1 ⋅ ψ 1,1 ⋅ Q k,1 + ∑ γ Q,i ⋅ ψ 2,i ⋅ Q k,i j≥1
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i≥1
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-
combinación casi-permanente:
∑γ i≥1
G,i
⋅ G k,i + ∑ γ j ⋅ G k* ,j + ∑ γ Q,i ⋅ ψ 2,i ⋅ Q k,i j≥1
i≥1
7. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES, NIVEL DE CONTROL Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD AMBIENTE Y NIVEL DE CONTROL La Instrucción de Hormigón Estructural EHE en su apartado 8.2. nos muestra la necesidad de identificar el tipo de ambiente que defina la agresividad a la que va a estar sometido cada elemento estructural. Para el edificio de digestión, al no estar en contacto directo con el agua residual, se considera una exposición tipo IIIa correspondientes a elementos exteriores de estructuras situadas en las proximidades de la línea costera (menos de 5 km) Para el resto de las estructuras, debido a la agresividad de los líquidos contenidos dentro de la estructura es necesario disponer un hormigón del tipo IIIa + Qb Se ha considerado en todos los elementos estructurales “in situ” un control de ejecución normal. RECUBRIMIENTOS El recubrimiento de hormigón es la distancia entre la superficie exterior de la armadura (incluyendo cercos y la superficie de hormigón mas cercana. Para los elementos con clase de exposición del tipo IIIa, se prescribe (según EHE) un valor nominal del recubrimiento en las armaduras pasivas de: -
Elementos “in situ”: 35 mm Elementos prefabricados: 30 mm
Para los elementos con clase de exposición del tipo IIIa + Qb se prescribe (según EHE) el siguiente valor de recubrimiento para las armaduras pasivas: -
Elementos “in situ”: 50 mm Elementos prefabricados: 40 mm
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MATERIALES A EMPLEAR DESCRIPCIÓN
ELEMENTO
TIPIFICACIÓN
Edificio digestión
HA-35/P/20/IIIa
Tanque digestor
HA-35/P/20/IIIa+Qb
Tanque digestor y resto estructuras
HA-30/P/20/IIIa+Qb
Aceros armadura pasiva
Todos
B-500-S
Aceros armadura activa
Tanque digestor
Y-1860-S7
Hormigón
Una forma de garantizar la durabilidad del hormigón, así como su colaboración a la protección de las armaduras frente a la corrosión, consiste en obtener un hormigón con una permeabilidad reducida, es esencial obtener in situ una compactación completa sin segregación. Para ello, la instrucción EHE fija unos valores de calidad del hormigón, que para los elementos con clase de exposición del tipo IIIa + Qb serán los siguientes: TIPO DE HORMIGÓN
MÁXIMA RELACIÓN A/C
MIN. CONTENIDO DE CEMENTO
MIN. RESISTENCIA CARACTERÍSTICA
h. masa
0,50
300 kg/m3
30 N/mm2
h. armado
0,50
350 kg/m3
30 N/mm2
h. pretensado
0,45
350 kg/m3
35 N/mm2
Y para los elementos con clase de exposición del tipo IIIa son: TIPO DE HORMIGÓN
MÁXIMA RELACIÓN A/C
MIN. CONTENIDO DE CEMENTO
MIN. RESISTENCIA CARACTERÍSTICA
h. armado
0,50
300 kg/m3
30 N/mm2
h. pretensado
0,50
300 kg/m3
30 N/mm2
ABERTURA MÁXIMA DE FISURA PERMITIDA En el caso elemento cuya clase de exposición es del tipo IIIa, se prescribe abertura máxima de fisura de 0,2 mm Para los elementos con una exposición del tipo IIIa+Qb se prescribe una abertura máxima de fisura de 0,1 mm
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COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD Las resistencias de los materiales, se verán afectadas en función de los siguientes coeficientes:
γc = 1,50
fcd = fck / γc
γs = 1,15
fyd = fyk / γs
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CÁLCULOS ESTRUCTURALES 2 – CÁLCULOS ESTRUCTURALES DE LA NAVE DE PRETRATAMIENTO
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ÍNDICE
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II. NAVE DE PRETRATAMIENTO 1 PRETRATAMIENTO............................................................... TO 1.
ESTADO DE CARGAS........................................................................................ 1 1.1
CARGAS GRAVITATORIAS................................................................................ 1 1.1.1 CUBIERTA ............................................................................................... 1 1.1.2
1.2
ACCIÓN EÓLICA ................................................................................................. 2
1.3
ACCIONES TÉRMICAS, REOLÓGICAS Y MOVIMIENTOS IMPUESTOS ........ 2
1.4
CLASE DE EXPOSICIÓN.................................................................................... 2
1.5
ACCIÓN SÍSMICA ............................................................................................... 3 1.1.3 CONSTANTES DE CÁLCULO CONSIDERADAS .............................................. 3 1.1.4
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
ESFUERZOS DE PUENTE GRÚA................................................................. 1
COMBINACIONES ..................................................................................... 3
CONTROL Y SEGURIDAD ................................................................................. 4 2.1
ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO ....................................................................... 4
2.2
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS .............................................................................. 5
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES ....................................................... 6 3.1
ELEMENTOS DE HORMIGÓN ARMADO........................................................... 6
3.2
ELEMENTOS DE HORMIGÓN PRETENSADO PRODUCIDOS EN MOLDE .... 6
PILARES .......................................................................................................... 7 4.1
CÁLCULO DE ESFUERZOS ............................................................................... 7
4.2
CÁLCULO DE SECCIONES................................................................................ 7
4.3
UNIONES PILAR-CIMENTACIÓN MEDIANTE CÁLIZ........................................ 7
CUBIERTA ONDAL ........................................................................................... 8 5.1
CARACTERÍSTICAS ........................................................................................... 8
5.2
DIMENSIONAMIENTO ........................................................................................ 8
VIGAS “H” DE ESTRUCTURA ONDAL ............................................................... 9 6.1
CARACTERÍSTICAS ........................................................................................... 9
6.2
DIMENSIONAMIENTO ........................................................................................ 9
JÁCENAS PRETENSADAS SERIE “JI” .............................................................10 7.1
CARACTERÍSTICAS ......................................................................................... 10
7.2
CÁLCULO .......................................................................................................... 10
CONCLUSIÓN ................................................................................................10
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ANEJO Nº 6 CÁLCULOS ESTRUCTURALES II. NAVE DE PRETRATAMIENTO 1.
ESTADO DE CARGAS
1.1 CARGAS GRAVITATORIAS 1.1.1 CUBIERTA
Acciones Permanentes Peso propio de cubierta (*): Peso propio de instalaciones (*): Peso propio cubierta ondal: Peso propio de vigas OO100: Peso propio de vigas H110: Peso propio de colectores A.C.S. (DBE-HE4): Peso propio aparatos de climatización:
0.20 0.10 0.30 6.00 7.50 -
kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m² kN/m² kN/m2 kN/m2
Acciones Variables Sobrecarga de mantenimiento (Cat.G1) (*): Sobrecarga de uso puntual (Cat.G1): Sobrecarga de nieve en terreno horizontal:
0.40 kN/m2 1.00 kN 0.20 kN/m2
(*): Sobrecarga de mantenimiento no concomitante con otras acciones variables. 1.1.2 ESFUERZOS DE PUENTE GRÚA Para el estudio de la estructura se ha considerado la existencia de un puente grúa, del cual conocemos su potencia elevadora (5 T) y la distancia entre pilares. Se han adoptado los siguientes parámetros: • • •
Puente grúa Birrail. Separación entre ruedas: 4.00 Acción Max/Mín por rueda: 51,05/24,55 KN
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1.2 ACCIÓN EÓLICA Según CTE, la acción de viento es una fuerza perpendicular a la superficie de cada punto expuesto, cuya presión estática es: qe = qb c e c p Siendo: “qb” la presión dinámica de viento. Según anejo E, para zona A. qb= 0,42 kN/m2 “ce” coeficiente de exposición, variable con la altura del punto considerado, en función del grado de aspereza del entorno donde se encuentra ubicada la construcción y se determina según la tabla 3.3 del CTE. Para zona IV (Zona urbana en general, industrial o forestal) y altura media de fachada 5 m. ce= 1,4 “cp” coeficiente eólico de presión. Su valor se establece en el Anejo D.2 del CTE.
Cubierta Al estar mayoritariamente a succión no se tiene en cuenta en el cálculo de la estructura. 1.3 ACCIONES TÉRMICAS, REOLÓGICAS Y MOVIMIENTOS IMPUESTOS Dado el carácter prefabricado de la estructura y sus dimensiones generales, estas acciones indirectas o no introducen esfuerzos o resultan despreciables por lo que no se han considerado. 1.4 CLASE DE EXPOSICIÓN Según E.H.E., Tablas 8.2.2 y 8.2.3 a, las Clases de Exposición a considerar son las siguientes:
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Cara exterior de paneles de Cerramiento: IIa IIb IIIa
si la precipitación media anual es superior a 600 mm si la precipitación media anual es inferior a 600 mm si la estructura está en las proximidades de la línea de costa
Resto de Elementos: I
por tratarse de elementos situados en el interior de un edificio no sometido a condensaciones.
1.5 ACCIÓN SÍSMICA Según CTE, el cálculo sísmico de la estructura se realiza de acuerdo a la NCSE-02. 1.1.3 CONSTANTES DE CÁLCULO CONSIDERADAS Aceleración básica (ab/g): Coeficiente de contribución (K): Coeficiente del Terreno (C): Coeficiente de riesgo (ρ): Coeficiente de Amortiguamiento(Ω): Coeficiente de Ductilidad (µ): Amplificación del Terreno(S): Período característico Ta: Período característico Tb: Aceleración de cálculo (ac): Coeficiente de Respuesta (β):
0,07 1 1,3 1 4 2 1,04 0,13 (s) 0,52 (s) 0,714 (m/s2) 0,55
1.1.4 COMBINACIONES Para la verificación de los Estados Límite Ultimos en Situación sísmica se adopta la expresión general
∑γ G j ≥1
G, j
k, j
+ ∑γ j ≥1
G *, j
G
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* k, j
+γ
P
P +γ A k
A
E ,k
+ ∑γ i ≥1
ψ Q
Q ,i
2 ,i
k ,i
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Con los siguientes coeficientes parciales de seguridad: Acciones:
γG = 1 γ G* = 1 γP = 1 γQ = 1 γA = 1 Materiales:
γ c = 1.3 γs = 1 Coeficientes de Simultaneidad: Como coeficientes de simultaneidad aplicamos los coeficientes Ψ2 de la tabla 4.2 del documento CTE-SE. Dichos valores, para cada tipo de carga, puede observarse en el apartado “Control y Seguridad” de esta memoria.
2.
CONTROL Y SEGURIDAD
Para la verificación de los Estados Límite de Servicio y los Estados Límite Últimos, adoptamos las combinaciones basadas en lo coeficientes parciales de seguridad. 2.1 ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO Combinaciones: Combinación característica
∑γ G j ≥1
G, j
k, j
+ ∑γ i ≥1
G * ,i
G*
k ,i
+γ
Q ,1
Q
k ,1
+ ∑γ i ≥1
Q ,i
ψ Q k ,i 0 ,i
Combinación frecuente:
∑γ G j ≥1
G, j
k, j
+ ∑γ
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i ≥1
G * ,i
G*
k ,i
+γ
ψ 1,1 Q + ∑ γ Q ,iψ Qk ,i
Q ,1
k ,1
i ≥1
2,i
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Combinación casi-permanente:
∑γ G G, j
j ≥1
k, j
+ ∑γ i ≥1
G * ,i
G*
k ,i
+∑γ i ≥1
Q ,i
ψ Q k ,i 2,i
Coeficientes parciales de seguridad: Acciones: TIPO DE ACCIÓN Permanente Pretensado Variable
Efecto favorable γG= 1.00 γP= 0.95 γQ= 0.00
Efecto desfavorable γG= 1.00 γP= 1.05 γQ= 1.00
Materiales: Hormigón γc
Acero activo y pasivo γs
1
1
2.2 ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS Combinaciones: Situaciones persistentes o transitorias
∑γ G j ≥1
G, j
k, j
+ ∑γ i ≥1
G * ,i
G*
k ,i
+γ
Q ,1
Q
k ,1
+ ∑γ i ≥1
Q ,i
ψ Q k ,i 0 ,i
Situación accidental:
∑γ G j ≥1
G, j
k, j
+ ∑γ i ≥1
G * ,i
G*
k ,i
+γ
ψ 1,1 Q + ∑ γ Q ,iψ Qk ,i + γ A Ak
Q ,1
k ,1
i ≥1
2 ,i
Situaciones sísmicas: Ver apartado de “Estado de Cargas – Acción Sísmica”
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Coeficientes parciales de seguridad: Acciones: NIVEL DE CONTROL DE EJECUCION NORMAL TIPO DE ACCIÓN
EFECTO FAVORABLE
EFECTO DESFAVORABLE
Permanente Pretensado Variable
γG = 1.00 γP = 1.00 γQ = 0.00
γG = 1.50 γP = 1.00 γQ = 1.60
INTENSO EFECTO EFECTO FAVORABLE DESFAVORABLE
γG = 1.00 γP = 1.00 γQ = 0.00
γG = 1.35 γP = 1.00 γQ = 1.50
Materiales: SITUACIÓN DE PROYECTO
Hormigón γc
Acero activo y pasivo γs
Persistente o transitoria
1.5
1.15
Coeficientes de simultaniedad
3.
Sobrecarga
ψ0
ψ1
ψ2
Nieve (H armadura de cara Y. Estribos : Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. La separación está indicada en centímetros (cm). Estado (Est): Código identificativo del estado del pilar por incumplimiento de algún criterio normativo. H : Altura del tramo de pilar sin arriostramiento. Hpx : Altura del tramo de pilar de pandeo en dirección X. Hpy : Altura del tramo de pilar de pandeo en dirección Y. Pésimos : Esfuerzos pésimos, correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden y excentricidad adicional por pandeo. Referencia: Esfuerzos pésimos, correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden (no incluye pandeo). Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales del pilar.
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
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El sistema de unidades utilizado es N: Tn Mx,My: Tn·m Pésimos Pilar Pl Dimensión P1 P2 P3 P4
5.3
Tramo
Armaduras
Estribos Est.
H Hpx Hpy
N
Mx
Referencia My
N
Mx
My
20.40x0.40
3.70/7.65
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.95 3.95 3.95 18.49 0.97 8.01 18.49 0.97 8.01
10.40x0.40
0.00/3.30
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.30 3.30 3.30 20.89 1.03 6.35 20.89 1.03 6.35
20.40x0.40
3.70/7.65
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.95 3.95 3.95 18.49 0.97 8.01 18.49 0.97 8.01
10.40x0.40
0.00/3.30
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.30 3.30 3.30 20.89 1.03 6.35 20.89 1.03 6.35
20.40x0.40
3.70/7.65
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.95 3.95 3.95 18.63 1.17 8.01 18.63 1.17 8.01
10.40x0.40
0.00/3.30
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.30 3.30 3.30 20.98 1.16 6.35 20.98 1.16 6.35
20.40x0.40
3.70/7.65
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.95 3.95 3.95 18.63 1.17 8.01 18.63 1.17 8.01
10.40x0.40
0.00/3.30
4Ø12+ 2Ø12+2Ø12
Ø6c/15
3.30 3.30 3.30 20.98 1.16 6.35 20.98 1.16 6.35
ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS
Pl: nº de planta Tramo: nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas. Los esfuerzos de pilares son en ejes locales. El sistema de unidades utilizado es N,Qx,Qy: (Tn) Mx,My,T: (Tn·m)
Pilar Pl Tramo P1 2 3.70/7.65
1 0.00/3.30
P2
2 3.70/7.65
Hipótesis Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1
N 9.78 4.07 -0.24 0.24 -0.25 0.25 -0.76 -0.00 -0.02 -0.00 -0.58 -0.02 13.98 4.07 -0.87 0.87 -0.77 0.77 -2.15 -0.00 -0.08 -0.00 -1.44 -0.06 9.78 4.07 0.24 -0.24 -0.25 0.25 0.76
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
Mx 0.59 0.09 -0.58 0.58 0.00 -0.00 -2.19 0.00 -0.14 -0.00 0.00 -0.10 0.18 -0.04 -1.38 1.38 -0.00 0.00 -2.31 0.00 -0.17 -0.00 0.00 -0.12 -0.59 -0.09 -0.58 0.58 0.00 -0.00 -2.19
Base My Qx 2.53 0.28 1.09 0.06 0.00 -0.25 -0.00 0.25 -0.69 0.00 0.69 -0.00 0.01 -0.87 -0.00 0.00 0.09 -0.06 0.00 -0.00 -2.04 0.00 0.06 -0.04 -0.15 0.15 -0.44 -0.03 0.00 -0.64 -0.00 0.64 -1.99 -0.00 1.99 0.00 0.00 -0.97 -0.00 0.00 0.10 -0.07 0.00 -0.00 -2.57 0.00 0.08 -0.05 2.53 -0.28 1.09 -0.06 -0.00 -0.25 0.00 0.25 -0.69 0.00 0.69 -0.00 -0.01 -0.87
Qy 1.42 0.71 0.00 -0.00 -0.34 0.34 0.00 -0.00 0.04 0.00 -0.87 0.03 -0.13 -0.37 -0.00 0.00 -0.86 0.86 -0.00 -0.00 0.04 -0.00 -0.98 0.03 1.42 0.71 -0.00 0.00 -0.34 0.34 -0.00
Cabeza T N Mx My Qx Qy T 0.00 8.20 -0.50 -3.08 0.28 1.42 0.00 0.00 4.07 -0.15 -1.71 0.06 0.71 0.00 -0.00 -0.24 0.41 -0.00 -0.25 0.00 -0.00 0.00 0.24 -0.41 0.00 0.25 -0.00 0.00 0.00 -0.25 -0.00 0.64 0.00 -0.34 0.00 -0.00 0.25 0.00 -0.64 -0.00 0.34 -0.00 -0.00 -0.76 1.24 -0.00 -0.87 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.02 0.08 -0.06 -0.06 0.04 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.58 -0.00 1.40 0.00 -0.87 0.00 -0.01 -0.02 0.06 -0.04 -0.04 0.03 -0.01 0.00 12.66 -0.31 0.27 0.15 -0.13 0.00 0.00 4.07 0.06 0.78 -0.03 -0.37 0.00 -0.00 -0.87 0.74 0.00 -0.64 -0.00 -0.00 0.00 0.87 -0.74 -0.00 0.64 0.00 0.00 -0.00 -0.77 0.00 0.84 -0.00 -0.86 -0.00 0.00 0.77 -0.00 -0.84 0.00 0.86 0.00 -0.00 -2.15 0.90 0.00 -0.97 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.08 0.07 -0.03 -0.07 0.04 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -1.44 -0.00 0.66 0.00 -0.98 0.00 -0.00 -0.06 0.05 -0.02 -0.05 0.03 -0.00 0.00 8.20 0.50 -3.08 -0.28 1.42 0.00 0.00 4.07 0.15 -1.71 -0.06 0.71 0.00 -0.00 0.24 0.41 0.00 -0.25 -0.00 -0.00 0.00 -0.24 -0.41 -0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 -0.25 -0.00 0.64 0.00 -0.34 0.00 -0.00 0.25 0.00 -0.64 -0.00 0.34 -0.00 -0.00 0.76 1.24 0.00 -0.87 -0.00 -0.00
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SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
1 0.00/3.30
P3
2 3.70/7.65
1 0.00/3.30
P4
2 3.70/7.65
1 0.00/3.30
Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4
-0.00 0.02 0.00 -0.58 0.02 13.98 4.07 0.87 -0.87 -0.77 0.77 2.15 -0.00 0.08 0.00 -1.44 0.06 9.81 4.12 -0.24 0.24 0.25 -0.25 -0.76 0.00 0.03 -0.00 0.58 0.02 14.01 4.12 -0.88 0.88 0.77 -0.77 -2.15 0.00 0.09 -0.00 1.44 0.06 9.81 4.12 0.24 -0.24 0.25 -0.25 0.76 0.00 -0.03 0.00 0.58 -0.02 14.01 4.12 0.88 -0.88 0.77 -0.77
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
0.00 -0.14 -0.00 0.00 -0.10 -0.18 0.04 -1.38 1.38 -0.00 0.00 -2.31 0.00 -0.17 -0.00 0.00 -0.12 0.64 0.14 -0.58 0.58 -0.00 0.00 -2.18 -0.00 0.14 -0.00 -0.00 0.10 0.16 -0.05 -1.38 1.38 0.00 -0.00 -2.30 -0.00 0.17 -0.00 -0.00 0.12 -0.64 -0.14 -0.58 0.58 -0.00 0.00 -2.18 -0.00 0.14 -0.00 -0.00 0.10 -0.16 0.05 -1.38 1.38 0.00 -0.00
-0.00 -0.09 -0.00 -2.04 -0.06 -0.15 -0.44 -0.00 0.00 -1.99 1.99 -0.00 -0.00 -0.10 -0.00 -2.57 -0.08 -2.53 -1.09 0.00 -0.00 -0.69 0.69 0.01 -0.00 0.09 0.00 -2.04 0.06 0.15 0.44 -0.00 0.00 -1.99 1.99 -0.00 -0.00 0.10 -0.00 -2.57 0.08 -2.53 -1.09 -0.00 0.00 -0.69 0.69 -0.01 -0.00 -0.09 -0.00 -2.04 -0.06 0.15 0.44 0.00 -0.00 -1.99 1.99
0.00 -0.06 -0.00 0.00 -0.04 -0.15 0.03 -0.64 0.64 -0.00 0.00 -0.97 0.00 -0.07 -0.00 0.00 -0.05 0.31 0.09 -0.25 0.25 -0.00 0.00 -0.87 -0.00 0.06 -0.00 -0.00 0.04 0.13 -0.04 -0.64 0.64 0.00 -0.00 -0.97 -0.00 0.07 -0.00 -0.00 0.05 -0.31 -0.09 -0.25 0.25 -0.00 0.00 -0.87 -0.00 0.06 -0.00 -0.00 0.04 -0.13 0.04 -0.64 0.64 0.00 -0.00
-0.00 -0.04 -0.00 -0.87 -0.03 -0.13 -0.37 0.00 -0.00 -0.86 0.86 0.00 -0.00 -0.04 0.00 -0.98 -0.03 -1.42 -0.71 0.00 -0.00 -0.34 0.34 0.01 -0.00 0.04 0.00 -0.87 0.03 0.13 0.37 -0.00 0.00 -0.86 0.86 -0.00 -0.00 0.04 -0.00 -0.98 0.03 -1.42 -0.71 -0.00 0.00 -0.34 0.34 -0.01 -0.00 -0.04 -0.00 -0.87 -0.03 0.13 0.37 0.00 -0.00 -0.86 0.86
0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 0.02 0.08 0.06 -0.06 -0.04 -0.01 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.58 -0.00 1.40 0.00 -0.87 0.00 -0.01 0.02 0.06 0.04 -0.04 -0.03 -0.01 0.00 12.66 0.31 0.27 -0.15 -0.13 0.00 0.00 4.07 -0.06 0.78 0.03 -0.37 0.00 -0.00 0.87 0.74 -0.00 -0.64 0.00 -0.00 0.00 -0.87 -0.74 0.00 0.64 -0.00 0.00 -0.00 -0.77 0.00 0.84 -0.00 -0.86 -0.00 0.00 0.77 -0.00 -0.84 0.00 0.86 0.00 -0.00 2.15 0.90 -0.00 -0.97 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 0.08 0.07 0.03 -0.07 -0.04 -0.01 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -1.44 -0.00 0.66 0.00 -0.98 0.00 -0.00 0.06 0.05 0.02 -0.05 -0.03 -0.00 0.00 8.23 -0.58 3.08 0.31 -1.42 0.00 0.00 4.12 -0.21 1.71 0.09 -0.71 0.00 -0.00 -0.24 0.42 -0.00 -0.25 0.00 -0.00 0.00 0.24 -0.42 0.00 0.25 -0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.64 -0.00 -0.34 0.00 -0.00 -0.25 -0.00 -0.64 0.00 0.34 -0.00 -0.00 -0.76 1.26 -0.01 -0.87 0.01 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.01 0.03 -0.08 -0.06 0.06 0.04 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.58 0.00 1.40 -0.00 -0.87 0.00 -0.01 0.02 -0.06 -0.04 0.04 0.03 -0.01 0.00 12.69 -0.28 -0.27 0.13 0.13 0.00 0.00 4.12 0.09 -0.78 -0.04 0.37 0.00 -0.00 -0.88 0.74 0.00 -0.64 -0.00 -0.00 0.00 0.88 -0.74 -0.00 0.64 0.00 0.00 -0.00 0.77 -0.00 0.84 0.00 -0.86 -0.00 0.00 -0.77 0.00 -0.84 -0.00 0.86 0.00 -0.00 -2.15 0.90 0.01 -0.97 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.01 0.09 -0.07 -0.03 0.07 0.04 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 1.44 0.00 0.66 -0.00 -0.98 0.00 -0.00 0.06 -0.05 -0.02 0.05 0.03 -0.00 0.00 8.23 0.58 3.08 -0.31 -1.42 0.00 0.00 4.12 0.21 1.71 -0.09 -0.71 0.00 -0.00 0.24 0.42 0.00 -0.25 -0.00 -0.00 0.00 -0.24 -0.42 -0.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.25 0.00 0.64 -0.00 -0.34 0.00 -0.00 -0.25 -0.00 -0.64 0.00 0.34 -0.00 -0.00 0.76 1.26 0.01 -0.87 -0.01 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.03 -0.08 0.06 0.06 -0.04 -0.01 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.58 0.00 1.40 -0.00 -0.87 0.00 -0.01 -0.02 -0.06 0.04 0.04 -0.03 -0.01 0.00 12.69 0.28 -0.27 -0.13 0.13 0.00 0.00 4.12 -0.09 -0.78 0.04 0.37 0.00 -0.00 0.88 0.74 -0.00 -0.64 0.00 -0.00 0.00 -0.88 -0.74 0.00 0.64 -0.00 0.00 -0.00 0.77 -0.00 0.84 0.00 -0.86 -0.00 0.00 -0.77 0.00 -0.84 -0.00 0.86 0.00
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SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3
5.4
2.15 0.00 -0.09 0.00 1.44 -0.06
-2.30 -0.00 0.17 -0.00 -0.00 0.12
0.00 -0.00 -0.10 0.00 -2.57 -0.08
-0.97 -0.00 0.07 -0.00 -0.00 0.05
0.00 -0.00 -0.04 0.00 -0.98 -0.03
-0.00 0.00 -0.01 -0.00 0.00 -0.00
2.15 0.90 -0.01 -0.97 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.09 -0.07 0.03 0.07 -0.04 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 1.44 0.00 0.66 -0.00 -0.98 -0.06 -0.05 0.02 0.05 -0.03
ARRANQUES DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS
El sistema de unidades utilizado es N,Qx,Qy: (Tn) Mx,My,T: (Tn·m) Los esfuerzos de pilares son en ejes locales. Pilar Hipótesis P1 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 P2 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 P3 Peso propio Sobrecarga uso Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3 P4 Peso propio Sobrecarga uso
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
N 13.98 4.07 -0.87 0.87 -0.77 0.77 -2.15 -0.00 -0.08 -0.00 -1.44 -0.06 13.98 4.07 0.87 -0.87 -0.77 0.77 2.15 -0.00 0.08 0.00 -1.44 0.06 14.01 4.12 -0.88 0.88 0.77 -0.77 -2.15 0.00 0.09 -0.00 1.44 0.06 14.01 4.12
Esfuerzos en arranques Mx My Qx Qy 0.18 -0.15 0.15 -0.13 -0.04 -0.44 -0.03 -0.37 -1.38 0.00 -0.64 -0.00 1.38 -0.00 0.64 0.00 -0.00 -1.99 -0.00 -0.86 0.00 1.99 0.00 0.86 -2.31 0.00 -0.97 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.17 0.10 -0.07 0.04 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -2.57 0.00 -0.98 -0.12 0.08 -0.05 0.03 -0.18 -0.15 -0.15 -0.13 0.04 -0.44 0.03 -0.37 -1.38 -0.00 -0.64 0.00 1.38 0.00 0.64 -0.00 -0.00 -1.99 -0.00 -0.86 0.00 1.99 0.00 0.86 -2.31 -0.00 -0.97 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.17 -0.10 -0.07 -0.04 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -2.57 0.00 -0.98 -0.12 -0.08 -0.05 -0.03 0.16 0.15 0.13 0.13 -0.05 0.44 -0.04 0.37 -1.38 -0.00 -0.64 -0.00 1.38 0.00 0.64 0.00 0.00 -1.99 0.00 -0.86 -0.00 1.99 -0.00 0.86 -2.30 -0.00 -0.97 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.17 0.10 0.07 0.04 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -2.57 -0.00 -0.98 0.12 0.08 0.05 0.03 -0.16 0.15 -0.13 0.13 0.05 0.44 0.04 0.37
T 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00
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SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Viento 1 Viento 2 Viento 3 Viento 4 Sismo 1 Modo 1 Sismo 1 Modo 2 Sismo 1 Modo 3 Sismo 2 Modo 1 Sismo 2 Modo 2 Sismo 2 Modo 3
5.5
0.88 -0.88 0.77 -0.77 2.15 0.00 -0.09 0.00 1.44 -0.06
-1.38 1.38 0.00 -0.00 -2.30 -0.00 0.17 -0.00 -0.00 0.12
0.00 -0.00 -1.99 1.99 0.00 -0.00 -0.10 0.00 -2.57 -0.08
-0.64 0.64 0.00 -0.00 -0.97 -0.00 0.07 -0.00 -0.00 0.05
0.00 -0.00 -0.86 0.86 0.00 -0.00 -0.04 0.00 -0.98 -0.03
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PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
5.5.1 PILARES Pl: nº de planta Tramo: nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas. Piso superior: es la sección correspondiente a la base del tramo superior al tramo anterior Pésimos : Esfuerzos pésimos, correspondientes a las combinaciones que cumplen para el armado actual, pero no cumplen con el anterior armado de la tabla. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden y excentricidad adicional por pandeo. Las columnas de pésimos que estén vacías indican que el pilar no cumple. Referencia: Esfuerzos pésimos, correspondientes a las combinaciones que cumplen para el armado actual, pero no cumplen con el anterior armado de la tabla. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden (no incluye pandeo). El sistema de unidades utilizado es N: (Tn) Mx,My: (Tn·m)
Pilar Pl P1 2
Tramo 3.70/7.65
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
Pésimos N Mx My 21.19 1.04 5.53 20.89 1.03 6.35 20.56 1.87 5.37 14.83 1.82 3.80 10.17 1.53 2.52 18.49 0.97 8.01 18.51 1.56 7.09 17.82 0.37 7.09 14.44 0.71 6.47 14.49 1.31 5.54 13.71 0.13 5.55 12.69 1.42 4.62 8.57 0.51 4.11 8.47 1.17 3.08 13.80 2.88 3.38 13.64 0.68 5.44 13.02 0.57 3.46 10.54 2.81 2.50 12.22 1.88 4.44 12.16 0.61 5.86
Referencia N Mx My 21.19 1.04 5.53 20.89 1.03 6.35 20.56 1.87 5.37 14.83 1.82 3.80 10.17 1.53 2.52 18.49 0.97 8.01 18.51 1.56 7.09 17.82 0.37 7.09 14.44 0.71 6.47 14.49 1.31 5.54 13.71 0.13 5.55 12.69 1.42 4.62 8.57 0.51 4.11 8.47 1.17 3.08 13.80 2.88 3.38 13.64 0.68 5.44 13.02 0.57 3.46 10.54 2.81 2.50 12.22 1.88 4.44 12.16 0.61 5.86
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SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
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8.96 8.79 1 0.00/3.30 28.10 27.95 27.49 25.74 22.37 22.23 21.11 18.72 18.59 15.38 12.75 12.59 19.40 18.76 16.15 15.81 15.09 12.55 11.84 Piso superior 21.19 20.89 20.56 16.30 16.01 15.07 14.83 10.15 10.17 13.80 13.64 13.02 10.54 10.38 2 3.70/7.65 21.19 20.89 20.56 14.83 10.17 18.49 18.51 17.82 14.44 14.49 13.71 12.69 8.57 8.47 13.80 13.64 13.02 10.54
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
1.76 0.51 2.20 0.21 0.21 0.20 2.47 2.25 2.11 0.14 1.86 2.38 0.18 2.03 2.49 0.16 2.52 0.16 2.19 0.19 2.16 1.04 1.03 1.87 0.75 0.73 0.89 1.82 0.60 1.53 2.88 0.68 0.57 2.81 0.61 1.04 1.03 1.87 1.82 1.53 0.97 1.56 0.37 0.71 1.31 0.13 1.42 0.51 1.17 2.88 0.68 0.57 2.81
3.07 4.49 0.86 2.00 0.93 3.72 0.23 0.23 0.78 3.64 0.78 0.16 3.33 0.15 0.52 2.07 0.17 3.08 0.48 2.73 0.13 5.53 6.35 5.37 4.27 5.09 4.89 3.80 3.63 2.52 3.38 5.44 3.46 2.50 4.57 5.53 6.35 5.37 3.80 2.52 8.01 7.09 7.09 6.47 5.54 5.55 4.62 4.11 3.08 3.38 5.44 3.46 2.50
8.96 8.79 28.10 27.95 27.49 25.74 22.37 22.23 21.11 18.72 18.59 15.38 12.75 12.59 19.40 18.76 16.15 15.81 15.09 12.55 11.84 21.19 20.89 20.56 16.30 16.01 15.07 14.83 10.15 10.17 13.80 13.64 13.02 10.54 10.38 21.19 20.89 20.56 14.83 10.17 18.49 18.51 17.82 14.44 14.49 13.71 12.69 8.57 8.47 13.80 13.64 13.02 10.54
1.76 0.51 2.20 0.21 0.21 0.20 2.47 2.25 2.11 0.14 1.86 2.38 0.18 2.03 2.49 0.16 2.52 0.16 2.19 0.19 2.16 1.04 1.03 1.87 0.75 0.73 0.89 1.82 0.60 1.53 2.88 0.68 0.57 2.81 0.61 1.04 1.03 1.87 1.82 1.53 0.97 1.56 0.37 0.71 1.31 0.13 1.42 0.51 1.17 2.88 0.68 0.57 2.81
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12.22 12.16 8.96 8.79 1 0.00/3.30 28.10 27.95 27.49 25.74 22.37 22.23 21.11 18.72 18.59 15.38 12.75 12.59 19.40 18.76 16.15 15.81 15.09 12.55 11.84 Piso superior 21.19 20.89 20.56 16.30 16.01 15.07 14.83 10.15 10.17 13.80 13.64 13.02 10.54 10.38 2 3.70/7.65 21.30 20.98 20.69 15.10 10.09 18.63 18.62 17.92 14.52 14.58 13.81 12.73 8.63 8.50 13.87 13.71
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
1.88 0.61 1.76 0.51 2.20 0.21 0.21 0.20 2.47 2.25 2.11 0.14 1.86 2.38 0.18 2.03 2.49 0.16 2.52 0.16 2.19 0.19 2.16 1.04 1.03 1.87 0.75 0.73 0.89 1.82 0.60 1.53 2.88 0.68 0.57 2.81 0.61 1.18 1.16 2.00 1.89 1.57 1.17 1.78 0.56 0.88 1.49 0.28 1.54 0.60 1.25 2.96 0.76
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12.22 12.16 8.96 8.79 28.10 27.95 27.49 25.74 22.37 22.23 21.11 18.72 18.59 15.38 12.75 12.59 19.40 18.76 16.15 15.81 15.09 12.55 11.84 21.19 20.89 20.56 16.30 16.01 15.07 14.83 10.15 10.17 13.80 13.64 13.02 10.54 10.38 21.30 20.98 20.69 15.10 10.09 18.63 18.62 17.92 14.52 14.58 13.81 12.73 8.63 8.50 13.87 13.71
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13.08 10.58 12.29 12.09 9.00 1 0.00/3.30 28.21 28.06 27.61 25.84 22.42 22.28 21.20 18.83 18.68 15.41 12.78 12.61 19.48 18.83 16.18 15.87 15.15 12.58 11.86 Piso superior 21.30 20.98 20.69 16.10 15.11 15.10 10.21 10.09 13.87 13.71 13.08 10.58 10.41 2 3.70/7.65 21.30 20.98 20.69 15.10 10.09 18.63 18.62 17.92 14.52 14.58 13.81 12.73 8.63 8.50 13.87 13.71
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
0.65 2.85 2.02 0.76 1.85 2.15 0.17 0.16 0.15 2.44 2.22 2.07 0.08 1.90 2.36 0.15 2.04 2.45 0.13 2.49 0.13 2.22 0.17 2.17 1.18 1.16 2.00 0.84 0.96 1.89 0.64 1.57 2.96 0.76 0.65 2.85 0.65 1.18 1.16 2.00 1.89 1.57 1.17 1.78 0.56 0.88 1.49 0.28 1.54 0.60 1.25 2.96 0.76
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13.08 10.58 12.29 12.09 9.00 1 0.00/3.30 28.21 28.06 27.61 25.84 22.42 22.28 21.20 18.83 18.68 15.41 12.78 12.61 19.48 18.83 16.18 15.87 15.15 12.58 11.86 Piso superior 21.30 20.98 20.69 16.10 15.11 15.10 10.21 10.09 13.87 13.71 13.08 10.58 10.41
6.
0.65 2.85 2.02 0.76 1.85 2.15 0.17 0.16 0.15 2.44 2.22 2.07 0.08 1.90 2.36 0.15 2.04 2.45 0.13 2.49 0.13 2.22 0.17 2.17 1.18 1.16 2.00 0.84 0.96 1.89 0.64 1.57 2.96 0.76 0.65 2.85 0.65
3.46 2.52 4.45 5.86 3.08 0.86 2.00 0.93 3.72 0.23 0.23 0.78 3.64 0.78 0.16 3.33 0.15 0.52 2.07 0.17 3.08 0.48 2.73 0.13 5.53 6.35 5.37 5.09 4.89 3.79 3.63 2.54 3.39 5.44 3.46 2.52 4.57
13.08 10.58 12.29 12.09 9.00 28.21 28.06 27.61 25.84 22.42 22.28 21.20 18.83 18.68 15.41 12.78 12.61 19.48 18.83 16.18 15.87 15.15 12.58 11.86 21.30 20.98 20.69 16.10 15.11 15.10 10.21 10.09 13.87 13.71 13.08 10.58 10.41
0.65 2.85 2.02 0.76 1.85 2.15 0.17 0.16 0.15 2.44 2.22 2.07 0.08 1.90 2.36 0.15 2.04 2.45 0.13 2.49 0.13 2.22 0.17 2.17 1.18 1.16 2.00 0.84 0.96 1.89 0.64 1.57 2.96 0.76 0.65 2.85 0.65
3.46 2.52 4.45 5.86 3.08 0.86 2.00 0.93 3.72 0.23 0.23 0.78 3.64 0.78 0.16 3.33 0.15 0.52 2.07 0.17 3.08 0.48 2.73 0.13 5.53 6.35 5.37 5.09 4.89 3.79 3.63 2.54 3.39 5.44 3.46 2.52 4.57
LISTADO DE MEDICIÓN DE PILARES
Acero en barras y estribos: B 400 S , Control Normal Planta 1:Forjado 1 Hormigón: HA-30 , Control Estadístico Dimensiones Encofrado Hormigón Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos Referencia m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg. P1 P2 P3 0.40x0.40 5.3 0.53 Ø12 8 410 3280 29.12 P4 Ø12 8 107 856 7.60 Ø6 33 144 4752 10.55 Ø6 66 48 3168 7.03 (x4) 21.2 2.12 146.88 70.32 Total planta 1 21.2 2.12 146.90 70.30
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
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Acero en barras y estribos: B 400 S , Control Normal Planta 2:Forjado 2 Hormigón: HA-30 , Control Estadístico Dimensiones Encofrado Hormigón Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos Referencia m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg. P1 P2 P3 0.40x0.40 6.3 0.63 Ø12 8 468 3744 33.24 P4 Ø6 41 144 5904 13.10 Ø6 82 48 3936 8.73 (x4) 25.2 2.52 132.96 87.32 Total planta 2 25.2 2.52 133.00 87.30
Acero en barras y estribos: B 400 S , Control Normal Resumen de medición (+10%) Planta Tipo acero
Diam. Longitud Peso Encofrado Hormigón (m) (Kg) m2 m3 Planta 1 Acero en barras Ø12 131.20 128 Acero en estribos Ø6 316.80 77 Acero en arranques Ø12 34.24 33 Total 238 21.20 2.12 Planta 2 Acero en barras Ø12 149.76 146 Acero en estribos Ø6 393.60 96 Total 242 25.20 2.52 Totales Acero en barras Ø12 280.96 274 Acero en estribos Ø6 710.40 173 Acero en arranques Ø12 34.24 33 Total obra 480 46.40 4.64
7.
CUANTIAS Forjado 1 - Superficie total: 9.72 m2 Elemento Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg) Vigas 9.08 4.14 298 Encofrado lateral 18.16 Pilares (Sup. Encofrado) 21.20 2.12 238 Total 48.44 6.26 536 Índices (por m2) 4.984 0.644 55.14 Forjado 2 - Superficie total: 40.77 m2 Elemento Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg) Forjados 31.05 1.55 19 Vigas 9.08 4.74 634 Encofrado lateral 15.18 Pilares (Sup. Encofrado) 25.20 2.52 242 Total 80.51 8.81 895 Índices (por m2) 1.975 0.216 21.95 Total obra - Superficie total: 50.49 m2
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
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Elemento Superficie (m2) Volumen (m3) Barras (Kg) Forjados 31.05 1.55 19 Vigas 18.16 8.88 932 Encofrado lateral 33.34 Pilares (Sup. Encofrado) 46.40 4.64 480 Total 128.95 15.07 1431 Índices (por m2) 2.554 0.298 28.34
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Espesado
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CÁLCULOS ESTRUCTURALES 4 – CÁLCULOS ESTRUCTURALES DEL EDIFICIO DE DIGESTIÓN
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-
ÍNDICE
-
IV. EDIFICIO DE DIGESTIÓN DIGESTIÓN ........................................................................... 1 1.
DATOS DE OBRA ............................................................................................................. 1 1.1 DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA............................................................................. 1 1.2 NORMAS CONSIDERADAS................................................................................................... 2 1.3 ACCIONES CONSIDERADAS ................................................................................................ 2 1.3.1 GRAVITATORIAS .......................................................................................................... 2 1.3.2 VIENTO ..................................................................................................................... 2 1.3.3 SISMO....................................................................................................................... 3 1.3.4 HIPÓTESIS DE CARGA .................................................................................................... 4 1.3.5 EMPUJES EN MUROS ...................................................................................................... 4 1.3.6 LISTADO DE CARGAS ..................................................................................................... 4 1.4 ESTADOS LÍMITE ............................................................................................................... 5 1.5 SITUACIONES DE PROYECTO ............................................................................................. 6 1.5.1 COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD (γ) Y COEFICIENTES DE COMBINACIÓN (ψ) ..................... 7 1.5.2 COMBINACIONES .......................................................................................................... 9 1.6 DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS................................................................. 14 1.7 DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS ................................................ 14 1.7.1 PILARES .................................................................................................................. 14 1.7.2 MUROS.................................................................................................................... 15 1.8 DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA .................................................................................................................. 16 1.9 LISTADO DE PAÑOS ......................................................................................................... 16 1.10 LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN ........................................................................... 16 1.11 MATERIALES UTILIZADOS ................................................................................................ 17 1.11.1 HORMIGONES............................................................................................................ 17 1.11.2 ACEROS POR ELEMENTO Y POSICIÓN ................................................................................ 17
2.
DATOS DE ARMADO DE VIGAS ..................................................................................... 17
3.
ESFUERZO Y ARMADOS DE PILARES Y MUROS............................................................ 43 3.1 MATERIALES.................................................................................................................... 43 3.1.1 HORMIGONES............................................................................................................ 43 3.1.3 ACEROS POR ELEMENTO Y POSICIÓN ................................................................................ 43 3.2 ARMADO DE PILARES....................................................................................................... 43 3.3 COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN ................ 45 3.4 ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS ....................................... 47
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales
-Índice-
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3.5 ARRANQUES DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS ...................................... 65 3.6 PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS .................................................................... 70 3.6.1 PILARES .................................................................................................................. 70 3.6.2 MUROS...................................................................................................................134 3.7 LISTADO DE ARMADO DE MUROS DE SÓTANO .................................................................135 3.8 LISTADO DE MEDICIÓN DE PILARES................................................................................135 4.
ARMADO LOSAS ......................................................................................................... 141
5.
ESCALERAS................................................................................................................. 151
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales
-Índice-
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ANEJO Nº 6 - CÁLCULOS ESTRUCTURALES IV.
EDIFICIO DE DIGESTIÓN
1.
DATOS DE OBRA
1.1
DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
Proyecto: EDIFICIO DE DIGESTION Clave: DIG3d2
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
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1.2
NORMAS CONSIDERADAS
Hormigón: EHE-08-CTE Aceros conformados: CTE DB-SE A Aceros laminados y armados: CTE DB-SE A
1.3 1.3.1
ACCIONES CONSIDERADAS GRAVITATORIAS S.C.U (t/m²)
Cargas muertas (t/m²)
Forjado 5
0.12
0.15
Forjado 4
0.30
0.21
Forjado 3
0.30
0.21
Forjado 2
0.12
0.15
Planta
1.3.2
Forjado 1
1.00
0.21
Cimentación
1.00
0.21
VIENTO
CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: A Grado de aspereza: I. Borde del mar o de un lago La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: qe = qb ce cp Donde: qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D. ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. Viento X
Viento Y
qb esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión) (t/m²) 0.04
3.49
0.80
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
-0.66
1.65
0.80
-0.61
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Anchos de banda Ancho de banda Y (m)
Plantas Forjado 3, Forjado 4 y Forjado 5 Forjado 1 y Forjado 2
Ancho de banda X (m)
7.60
2.60
17.80
9.40
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Coeficientes de Cargas +X: 1.00
-X:1.00
+Y: 1.00
-Y:1.00 Cargas de viento Viento X (t)
Viento Y (t)
Forjado 5
2.313
0.765
Forjado 4
5.576
1.843
Forjado 3
6.487
2.145
Forjado 2
15.148
7.731
Forjado 1
13.785
7.035
Planta
Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio.
1.3.3
SISMO
Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Provincia: MALAGA Término: MARBELLA Clasificación de la construcción: Construcciones de importancia especial Aceleración sísmica básica (ab): 0.070 g, (siendo 'g' la aceleración de la gravedad) Coeficiente de contribución (K): 1.00 Coeficiente adimensional de riesgo (ρ): 1 Coeficiente según el tipo de terreno (C): 1.60 (Tipo III) Coeficiente de amplificación del terreno (S): 1.280 Aceleración sísmica de cálculo (ac = S x ρ x ab): 0.116 g Método de cálculo adoptado: Análisis modal espectral Amortiguamiento: 5% (respecto del amortiguamiento crítico) Fracción de la sobrecarga a considerar: 1.00 Número de modos: 6 Coeficiente de comportamiento por ductilidad: 2 (Ductilidad baja) Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
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1.3.4
HIPÓTESIS DE CARGA Automáticas Carga permanente Sobrecarga de uso Sismo X Sismo Y Viento +X exc.+ Viento +X exc.Viento -X exc.+ Viento -X exc.Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.-
1.3.5
EMPUJES EN MUROS
Empuje de Defecto Una situación de relleno Carga:Carga permanente Con nivel freático: Cota 2.00 m Con relleno: Cota 4.80 m Ángulo de talud 0.00 Grados Densidad aparente 1.80 t/m³ Densidad sumergida 1.10 t/m³ Ángulo rozamiento interno 30.00 Grados Evacuación por drenaje 100.00 % Carga 1: Tipo: Uniforme Valor: 1.00 t/m²
1.3.6
LISTADO DE CARGAS
Cargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m²) Grupo 1
Hipótesis
Tipo Valor
Coordenadas
Carga permanente Lineal 0.70 ( 0.15, 0.20) ( 0.15, 17.60) Carga permanente Lineal 0.70 ( 0.15, 17.55) ( 9.20, 17.55) Carga permanente Lineal 0.70 ( 9.20, 17.55) ( 9.20, 0.20) Carga permanente Lineal 0.70 ( 9.20, 0.15) ( 0.15, 0.15) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.81, 4.36) ( 3.61, 4.36) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.62, 6.25) ( 5.81, 6.25) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.63, 11.51) ( 5.78, 11.51) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.80, 11.55) ( 5.80, 4.36) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.61, 11.52) ( 3.61, 4.35)
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
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2 Carga permanente Lineal 0.40 ( -0.55, 18.35) ( 9.85, 18.35) Carga permanente Lineal 0.40 ( 9.85, 18.30) ( 9.85, -0.50) Carga permanente Lineal 0.40 ( 9.85, -0.50) ( -0.50, -0.50) Carga permanente Lineal 0.40 ( -0.50, -0.50) ( -0.50, 18.35) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.59, 4.35) ( 3.59, 11.54) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.61, 11.54) ( 5.78, 11.54) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.78, 11.56) ( 5.78, 4.37) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.78, 4.37) ( 3.57, 4.37) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.59, 6.24) ( 5.80, 6.24) 3 Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.60, 11.53) ( 5.82, 11.53) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.80, 11.53) ( 5.80, 4.35) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.80, 4.35) ( 3.60, 4.35) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.60, 4.33) ( 3.60, 11.55) 4 Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.62, 4.35) ( 3.62, 11.55) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.56, 11.55) ( 5.81, 11.55) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.81, 11.52) ( 5.81, 4.37) Carga permanente Lineal 0.70 ( 5.79, 4.37) ( 3.60, 4.37) Carga permanente Lineal 0.70 ( 3.60, 6.24) ( 5.82, 6.24) 5 Carga permanente Lineal 0.40 ( 2.85, 12.30) ( 6.35, 12.30) Carga permanente Lineal 0.40 ( 6.50, 3.60) ( 6.50, 12.30) Carga permanente Lineal 0.40 ( 6.50, 3.60) ( 2.85, 3.60) Carga permanente Lineal 0.40 ( 2.85, 3.60) ( 2.85, 12.25) Sobrecarga de uso Lineal 0.60 ( 3.65, 4.35) ( 3.65, 6.30) Sobrecarga de uso Lineal 0.60 ( 3.65, 6.30) ( 5.75, 6.30) Sobrecarga de uso Lineal 0.60 ( 5.75, 6.30) ( 5.75, 4.35) Sobrecarga de uso Lineal 0.60 ( 3.65, 4.35) ( 5.75, 4.35)
1.4
ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón
CTE Categoría de uso: A. Zonas residenciales Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones CTE Categoría de uso: A. Zonas residenciales Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m E.L.U. de rotura. Acero laminado
CTE Categoría de uso: A. Zonas residenciales Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Tensiones sobre el terreno
Acciones características
Desplazamientos
Acciones características
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1.5
SITUACIONES DE PROYECTO
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:
Situaciones persistentes o transitorias Con coeficientes de combinación
∑γ j ≥1
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki i >1
Sin coeficientes de combinación
∑γ j ≥1
Gj
Gkj + ∑ γ QiQki i≥1
Situaciones sísmicas Con coeficientes de combinación
∑γ j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki i ≥1
Sin coeficientes de combinación
∑γ j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ QiQki i ≥1
Donde: Gk Acción permanente Qk Acción variable AE Acción sísmica γG
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento (i > 1) para situaciones no sísmicas (i ≥ 1) para situaciones sísmicas γA
Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica
ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento (i > 1) para situaciones no sísmicas (i ≥ 1) para situaciones sísmicas
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1.5.1
COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD (γγ) Y COEFICIENTES DE COMBINACIÓN (ψ ψ)
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.000
1.350
Coeficientes de combinación (ψ) Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) -
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.500
1.000
0.700
Viento (Q)
0.000
1.500
1.000
0.600
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable
Desfavorable
Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
0.300
0.300
Viento (Q)
0.000
1.000
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
1.000
0.30(1)
Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08-CTE
Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ) Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G)
1.000
1.600
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.600
1.000
0.700
Viento (Q)
0.000
1.600
1.000
0.600
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ) Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
0.300
0.300
Viento (Q)
0.000
1.000
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
1.000
0.30(1)
Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
Pág.- 7
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ) Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G)
0.800
1.350
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.500
1.000
0.700
Viento (Q)
0.000
1.500
1.000
0.600
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable
Desfavorable
Principal (ψp)
Acompañamiento (ψa)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
0.300
0.300
Viento (Q)
0.000
1.000
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
1.000
0.30(1)
Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
Tensiones sobre el terreno Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
Desplazamientos Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
Pág.- 8
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable
1.5.2
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
0.000
Sismo (E)
-1.000
1.000
COMBINACIONES Nombres de las hipótesis G
Carga permanente
Q
Sobrecarga de uso
V(+X exc.+) Viento +X exc.+ V(+X exc.-) Viento +X exc.V(-X exc.+) Viento -X exc.+ V(-X exc.-)
Viento -X exc.-
V(+Y exc.+) Viento +Y exc.+ V(+Y exc.-) Viento +Y exc.V(-Y exc.+) Viento -Y exc.+ V(-Y exc.-)
Viento -Y exc.-
SX
Sismo X
SY
Sismo Y
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Pág.- 9
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
E.L.U. de rotura. Hormigón
Q
V(+X exc.+)
Comb.
G
V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-)
1
1.000
2
1.350
3
1.000 1.500
4
1.350 1.500
5
1.000
1.500
6
1.350
1.500
7
1.000 1.050
1.500
8
1.350 1.050
1.500
9
1.000 1.500
0.900
10
1.350 1.500
0.900
11
1.000
1.500
12
1.350
1.500
13
1.000 1.050
1.500
14
1.350 1.050
1.500
15
1.000 1.500
0.900
16
1.350 1.500
0.900
17
1.000
1.500
18
1.350
1.500
19
1.000 1.050
1.500
20
1.350 1.050
1.500
21
1.000 1.500
0.900
22
1.350 1.500
0.900
23
1.000
1.500
24
1.350
1.500
25
1.000 1.050
1.500
26
1.350 1.050
1.500
27
1.000 1.500
0.900
28
1.350 1.500
0.900
29
1.000
1.500
30
1.350
1.500
31
1.000 1.050
1.500
32
1.350 1.050
1.500
33
1.000 1.500
0.900
34
1.350 1.500
0.900
35
1.000
1.500
36
1.350
1.500
37
1.000 1.050
1.500
38
1.350 1.050
1.500
39
1.000 1.500
0.900
40
1.350 1.500
0.900
41
1.000
1.500
42
1.350
1.500
43
1.000 1.050
1.500
44
1.350 1.050
1.500
45
1.000 1.500
0.900
46
1.350 1.500
0.900
47
1.000
1.500
48
1.350
1.500
49
1.000 1.050
1.500
50
1.350 1.050
1.500
51
1.000 1.500
0.900
52
1.350 1.500
0.900
53
1.000
-0.300 -1.000
54
1.000 0.300
-0.300 -1.000
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
SX
SY
Pág.- 10
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Q
V(+X exc.+)
Comb.
G
V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-)
SX
SY
55
1.000
56
1.000 0.300
57
1.000
-0.300 1.000
58
1.000 0.300
-0.300 1.000
59
1.000
60
1.000 0.300
61
1.000
-1.000 -0.300
62
1.000 0.300
-1.000 -0.300
63
1.000
64
1.000 0.300
65
1.000
-1.000 0.300
66
1.000 0.300
-1.000 0.300
67
1.000
1.000 0.300
68
1.000 0.300
1.000 0.300
0.300 -1.000 0.300 -1.000
0.300 1.000 0.300 1.000
1.000 -0.300 1.000 -0.300
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
Q
V(+X exc.+)
Comb.
G
V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-)
1
1.000
2
1.600
3
1.000 1.600
4
1.600 1.600
5
1.000
1.600
6
1.600
1.600
7
1.000 1.120
1.600
8
1.600 1.120
1.600
9
1.000 1.600
0.960
10
1.600 1.600
0.960
11
1.000
1.600
12
1.600
1.600
13
1.000 1.120
1.600
14
1.600 1.120
1.600
15
1.000 1.600
0.960
16
1.600 1.600
0.960
17
1.000
1.600
18
1.600
1.600
19
1.000 1.120
1.600
20
1.600 1.120
1.600
21
1.000 1.600
0.960
22
1.600 1.600
0.960
23
1.000
1.600
24
1.600
1.600
25
1.000 1.120
1.600
26
1.600 1.120
1.600
27
1.000 1.600
0.960
28
1.600 1.600
0.960
29
1.000
1.600
30
1.600
1.600
31
1.000 1.120
1.600
32
1.600 1.120
1.600
33
1.000 1.600
0.960
34
1.600 1.600
0.960
35
1.000
1.600
36
1.600
1.600
37
1.000 1.120
1.600
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
SX
SY
Pág.- 11
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Comb.
G
Q
V(+X exc.+)
V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-)
SX
SY
38
1.600 1.120
1.600
39
1.000 1.600
0.960
40
1.600 1.600
0.960
41
1.000
1.600
42
1.600
1.600
43
1.000 1.120
1.600
44
1.600 1.120
1.600
45
1.000 1.600
0.960
46
1.600 1.600
0.960
47
1.000
1.600
48
1.600
1.600
49
1.000 1.120
1.600
50
1.600 1.120
1.600
51
1.000 1.600
0.960
52
1.600 1.600
0.960
53
1.000
-0.300
-1.000
54
1.000 0.300
-0.300
-1.000
55
1.000
0.300
-1.000
56
1.000 0.300
0.300
-1.000
57
1.000
-0.300
1.000
58
1.000 0.300
-0.300
1.000
59
1.000
0.300
1.000
60
1.000 0.300
0.300
1.000
61
1.000
-1.000
-0.300
62
1.000 0.300
-1.000
-0.300
63
1.000
1.000
-0.300
64
1.000 0.300
1.000
-0.300
65
1.000
-1.000
0.300
66
1.000 0.300
-1.000
0.300
67
1.000
1.000
0.300
68
1.000 0.300
1.000
0.300
E.L.U. de rotura. Acero laminado
Comb.
G
1
0.800
Q
V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-)
2
1.350
3
0.800
1.500
4
1.350
1.500
5
0.800
6
1.350
7
0.800
1.050
1.500
8
1.350
1.050
1.500
9
0.800
1.500
0.900
10
1.350
1.500
0.900
11
0.800
12
1.350
13
0.800
1.050
1.500
14
1.350
1.050
1.500
15
0.800
1.500
0.900
16
1.350
1.500
0.900
17
0.800
18
1.350
19
0.800
1.050
1.500
20
1.350
1.050
1.500
SX
1.500 1.500
1.500 1.500
1.500 1.500
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
Pág.- 12
SY
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Comb.
G
Q
21
0.800
1.500
V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) 0.900
22
1.350
1.500
0.900
23
0.800
24
1.350
25
0.800
1.050
1.500
26
1.350
1.050
1.500
27
0.800
1.500
0.900
28
1.350
1.500
0.900
29
0.800
30
1.350
31
0.800
1.050
1.500
32
1.350
1.050
1.500
33
0.800
1.500
0.900
34
1.350
1.500
0.900
35
0.800
36
1.350
37
0.800
1.050
1.500
38
1.350
1.050
1.500
39
0.800
1.500
0.900
40
1.350
1.500
0.900
41
0.800
42
1.350
43
0.800
1.050
1.500
44
1.350
1.050
1.500
45
0.800
1.500
0.900
46
1.350
1.500
0.900
47
0.800
48
1.350
49
0.800
1.050
1.500
50
1.350
1.050
1.500
51
0.800
1.500
0.900
52
1.350
1.500
0.900
53
1.000
54
1.000
55
1.000
56
1.000
57
1.000
58
1.000
59
1.000
60
1.000
61
1.000
62
1.000
63
1.000
64
1.000
65
1.000
66
1.000
67
1.000
68
1.000
SX
SY
-0.300
-1.000
-0.300
-1.000
0.300
-1.000
0.300
-1.000
-0.300
1.000
-0.300
1.000
0.300
1.000
1.500 1.500
1.500 1.500
1.500 1.500
1.500 1.500
1.500 1.500
0.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
0.300
1.000
-1.000
-0.300
-1.000
-0.300
1.000
-0.300
1.000
-0.300
-1.000
0.300
-1.000
0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
Pág.- 13
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Tensiones sobre el terreno Desplazamientos
Comb.
G
1
1.000
2
1.000
3
1.000
4
1.000
5
1.000
6
1.000
7
1.000
8
1.000
9
1.000
10
1.000
11
1.000
12
1.000
13
1.000
14
1.000
15
1.000
16
1.000
17
1.000
18
1.000
19
1.000
20
1.000
21
1.000
22
1.000
23
1.000
24
1.000
25
1.000
26
1.000
1.6
Q
V(+X exc.+)
V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-)
1.7.1
SY
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 -1.000
1.000
-1.000 1.000
1.000
1.000 -1.000
1.000
-1.000 1.000
1.000
1.000
DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo
1.7
SX
Planta Nombre planta
Altura
Cota
5
Forjado 5
5
Forjado 5
2.85 21.05
4
Forjado 4
4
Forjado 4
4.20 18.20
3
Forjado 3
3
Forjado 3
4.40 14.00
2
Forjado 2
2
Forjado 2
4.80
9.60
1
Forjado 1
1
Forjado 1
4.80
4.80
0
Cimentación
0.00
DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS PILARES
GI: grupo inicial GF: grupo final Ang: ángulo del pilar en grados sexagesimales
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SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Datos de los pilares Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF
1.7.2
Vinculación exterior
Ang. Punto fijo
P1
( 0.20, 0.20)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P2
( 3.60, 0.20)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P3
( 5.80, 0.20)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P4
( 9.20, 0.20)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P5
( 9.20, 6.25)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P6
( 9.20, 11.55)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P7
( 9.20, 17.60)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P8
( 5.80, 17.60)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P9
( 3.60, 17.60)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P10
( 0.20, 17.60)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P11
( 0.20, 11.55)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P12
( 0.20, 6.25)
1-2
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P13
( 3.60, 4.35)
0-5
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P14
( 5.80, 4.35)
0-5
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P15
( 3.60, 6.25)
0-5
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P16
( 5.80, 6.25)
0-5
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P17
( 3.60, 11.55)
0-5
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
P18
( 5.80, 11.55)
0-5
Sin vinculación exterior 0.0
Centro
MUROS
- Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas. - Las dimensiones están expresadas en metros. Datos geométricos del muro Referencia
Tipo muro
GI- GF
Vértices Inicial
Planta Final
Dimensiones Izquierda+Derecha=Total
M1
Muro de hormigón armado
0-1
( 0.20, 0.20) ( 0.20, 17.60)
1
0.2+0.2=0.4
M4
Muro de hormigón armado
0-1
( 0.20, 17.60) ( 9.20, 17.60)
1
0.2+0.2=0.4
M3
Muro de hormigón armado
0-1
( 9.20, 0.20) ( 9.20, 17.60)
1
0.2+0.2=0.4
M2
Muro de hormigón armado
0-1
( 0.20, 0.20) ( 9.20, 0.20)
1
0.2+0.2=0.4
Empujes y zapata del muro Referencia
Empujes
Zapata del muro
M1
Empuje izquierdo: Viga de cimentación: 0.900 x 0.800 Empuje de Defecto Vuelos: izq.:0.25 der.:0.25 canto:0.80 Empuje derecho: Tensiones admisibles Sin empujes -Situaciones persistentes: 2.50 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.75 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M4
Empuje izquierdo: Viga de cimentación: 0.900 x 0.800 Empuje de Defecto Vuelos: izq.:0.25 der.:0.25 canto:0.80 Empuje derecho: Tensiones admisibles Sin empujes -Situaciones persistentes: 2.50 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.75 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
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SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Referencia
1.8
Empujes
M3
Empuje izquierdo: Viga de cimentación: 0.900 x 0.800 Sin empujes Vuelos: izq.:0.25 der.:0.25 canto:0.80 Empuje derecho: Tensiones admisibles Empuje de Defecto -Situaciones persistentes: 2.50 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.75 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
M2
Empuje izquierdo: Viga de cimentación: 0.900 x 0.800 Sin empujes Vuelos: izq.:0.25 der.:0.25 canto:0.80 Empuje derecho: Tensiones admisibles Empuje de Defecto -Situaciones persistentes: 2.50 kp/cm² -Situaciones accidentales: 3.75 kp/cm² Módulo de balasto: 10000.00 t/m³
DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA Referencia pilar
1.9
Zapata del muro
Planta Dimensiones Coefs. empotramiento Coefs. pandeo Cabeza Pie Pandeo x Pandeo Y
P1,P2,P3,P4,P5,P6, P7,P8,P9,P10,P11, P12
2
0.40x0.40
0.30
1.00
1.00
1.00
P13,P14,P15,P16,P17, P18
5
0.40x0.40
0.30
1.00
1.00
1.00
4
0.40x0.40
1.00
1.00
1.00
1.00
3
0.40x0.40
1.00
1.00
1.00
1.00
2
0.40x0.40
1.00
1.00
1.00
1.00
1
0.40x0.40
1.00
1.00
1.00
1.00
LISTADO DE PAÑOS
Reticulares considerados Nombre
Descripción
RETIBLOCK CANTO 30(76X76 NERVIO 16CM)
POLISUR: RETIBLOCKcanto 30(76x76 nervio 16cm) Casetón perdido Nº de piezas: 1 Peso propio: 0.36 t/m² Canto: 30 cm Capa de compresión: 5 cm Intereje: 76 cm Anchura del nervio: 16 cm
1.10 LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN Losas cimentación Canto (cm) Módulo balasto (t/m³) Tensión admisible Tensión admisible en situaciones en situaciones persistentes accidentales (kp/cm²) (kp/cm²) Todas
80
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10000.00
2.50
3.75
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1.11 MATERIALES UTILIZADOS 1.11.1
HORMIGONES
Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 306 kp/cm²; γc = 1.30 a 1.50
1.11.2
ACEROS POR ELEMENTO Y POSICIÓN
Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 400 S; fyk = 4077 kp/cm²; γs = 1.00 a 1.15 Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Acero
2.
Límite elástico Módulo de elasticidad (kp/cm²) (kp/cm²)
Aceros conformados
S235
2396
2099898
Aceros laminados
S275
2803
2100000
DATOS DE ARMADO DE VIGAS
Información del listado de armado de vigas
Pórtico num.: nº de pórtico o alineación de vigas del grupo de plantas que se especifica a continuación. Grupo de plantas: nº de orden del grupo de plantas. Tramo nº: nº de tramo o vano de viga dentro de la alineación o pórtico. Tramo nº y referencia elementos de apoyo: nº de tramo o vano de viga dentro de la alineación o pórtico y referencias de los elementos de apoyo. L: Luz entre ejes de los elementos de apoyo (pilares, brochales, etc.)o a puntos de anclaje (calculados por el programa) de la armadura de positivos cuando no hay elementos de apoyo intermedios y la luz de la viga supera la longitud máxima de barra. JÁCENA: Tipo de viga (plana, descolgada, celosía, pretensada, semi-invertida o cabeza colaborante). SECCIÓN: (tipo R)
B x H : dimensiones del ancho y del canto respectivamente cuando la viga es rectangular
B x H + B1 x H1: en vigas en L o T: B x H: ancho por canto del alma B1 x H1: ancho por canto del ala Flecha=1.020 cm. (L/569): Flecha activa de la viga (magnitud de la flecha y relación luz-flecha). A continuación se ofrecen analíticamente capacidades mecánicas y envolventes de esfuerzos (al ser envolventes, están mayorados) dividiendo la viga en seis partes iguales: C.m. sup.: Capacidad mecánica de la armadura necesaria en la parte superior de la viga calculada a partir de la envolvente de momentos (o cuantía mínima necesaria) y la sección de la viga, en el punto que se especifica de la luz (fracciones sextas de la luz). En la misma línea se muestran las capacidades mecánicas representativas de la armadura necesaria calculada a partir de la misma envolvente en el punto que se especifica de la luz (máximos relativos en fracciones del tercio de la luz).
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C.m. inf.: Capacidad mecánica de la armadura necesaria en la parte inferior de la viga calculada a partir de la envolvente de momentos (o cuantía mínima necesaria) y la sección de la viga, en el punto que se especifica de la luz (fracciones sextas de la luz). En la misma línea se muestran las capacidades mecánicas representativas de la armadura necesaria calculada a partir de la misma envolvente en el punto que se especifica de la luz (máximo relativo en fracciones del tercio de la luz). Moment.: Envolvente de momentos flectores en el punto que se especifica de la luz de la viga (fracciones sextas de la luz). En la misma línea se muestran los momentos representativos en el punto que se especifica de la luz (máximos relativos en fracciones del tercio de la luz). Cortant.: Envolvente de esfuerzos cortantes en el punto que se especifica de la luz de la viga (fracciones sextas de la luz). En la misma línea se muestran los cortantes representativos calculados a partir de la misma envolvente en el punto que se especifica de la luz de la viga. Torsores: Envolvente de esfuerzos torsores en el punto que se especifica de la luz de la viga (fracciones sextas de la luz). En la misma línea se muestra el torsor borde apoyo (Td), que es el esfuerzo torsor en la cara o punto de contacto de la viga con el elemento de apoyo (con este dato se realiza la comprobación a compresión oblicua del hormigón por esfuerzo torsor), y además el torsor agotamiento (Tu1), que es el momento torsor último que resiste la sección de hormigón.
A continuación se representa el armado de una viga a modo de ejemplo:
ARM.SUPERIOR: 2Ø16[0.15P+1.55=1.70], 3Ø16[1.20+0.15P=1.35]
3Ø12[],
ARM. MONTAJE: 5Ø10[5.30] ARM. MONTAJE ALAS: 4Ø10[5.30] ARM.PIEL: 4Ø10[5.20] ARM.INFERIOR: 3Ø16[0.20P+5.3+0.20P=5.70], 2Ø10[3.50] ESTRIBOS:6x2eØ10+1rØ10c/0.20[1.00], 14x2eØ10+1rØ10c/0.30[4.00] 2Ø16[0.15P+1.55=1.70]: número de barras, calibre de éstas, longitud de la patilla, longitud recta y longitud total. Como longitud de la patilla se entiende la longitud recta vertical. Como longitud recta se entiende la distancia en la dirección de la viga. 3Ø12[), 4Ø16(2.00>>) Arm.Montaje: 4Ø16(0.25P+6.05=6.30) Arm.Piel: 4Ø10(5.75) Arm.Superior: 4Ø20(0.25P+6.15=6.40), 4Ø20(5.60) Estribos: 20x2eØ10c/0.3(5.82)
Tramo nº 2 (* Arm.sup: Arm.inf:
-
*) (L= 2.00) Cimentación Tipo R
Sección B*H = 90 X 80
7.1
15.4
15.4
15.4
15.4
23.8
15.4
23.8
23.8
23.8
23.8
23.8
15.4
23.8
Flecha= 0.000 cm. (L/9999999)
15.4(0.66)
23.8(1.86)
23.8(0.34) 23.8(1.59) 23.8(1.63)
Moment.:
0.5
0.4
0.4
0.4
0.2
-0.2
0.2
0.5(0.00) -0.0(0.32) -0.2(1.59) -0.2(1.86) 0.3(1.50)
Cortant.:
-1.2
1.3
1.5
1.6
1.8
1.9
1.8
1.9(x= 1.75)
Torsores:
0.20
0.20
0.25
0.22
0.30
0.34
0.28 Borde apoyo: 0.20(x= 0.00)
-1.2(x= 0.00) 0.28(x= 2.00) Agot.: 62.92
Arm.Inferior: 4Ø16(), 4Ø16() ----Arm.Montaje: 4Ø16(2.30) Arm.Piel: 4Ø10(2.30) Arm.Superior: 4Ø20(2.55), 4Ø20(2.00) Estribos: 7x2eØ10c/0.3(1.92)
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Pág.- 20
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Tramo nº 3 (* Arm.sup: Arm.inf:
-
*) (L= 4.00) Cimentación Tipo R
15.4 23.8
23.8
23.8
7.1
7.1
Moment.:
0.2
-0.4
-0.4
Cortant.:
1.8
1.6
1.3
Torsores:
0.28
0.27
23.8 15.4
15.4
0.17
7.1
23.8
23.8
23.8
0.1
0.3
0.5
-0.1 -1.1
Sección B*H = 90 X 80
7.1
-1.0
0.19
1.1
0.15
15.4(2.68)
23.8(0.00) 23.8(2.43) 23.8(3.21) 0.2(0.00) -0.4(0.79) -0.4(1.18)
1.6
0.14
Flecha= 0.000 cm. (L/9999999)
23.8(1.18)
1.8(x= 0.00)
0.5(4.00)
-1.2(x= 2.25)
0.18 Borde apoyo: 0.28(x= 0.00)
0.18(x= 4.00) Agot.: 62.92
Arm.Inferior: 4Ø16() Arm.Montaje: 5Ø20(4.40) Arm.Piel: 4Ø10(4.30) Arm.Superior: 4Ø20(4.50), 4Ø20(4.00) Estribos: 14x2eØ10c/0.3(3.92)
Tramo nº 4 (* Arm.sup: Arm.inf:
- B3*) (L= 5.95) Cimentación Tipo R
Sección B*H = 90 X 80
7.1
7.1
23.8
23.8
23.8
23.8
23.8
23.8
23.8
15.4
7.1
15.4
23.8
7.1
Moment.:
0.5
0.3
-0.2
-0.6
Cortant.:
1.6
2.8
2.7
1.3
Torsores:
0.18
0.40
0.42
-0.6 -1.5
0.23
-0.3 -3.2
0.16
-0.2
23.8(4.16)
23.8(1.18) 23.8(1.46) 23.8(5.69) 0.5(0.00) -0.1(1.18) -0.7(3.32) -0.4(4.79) 0.5(5.50)
0.5
0.45
Flecha= 0.000 cm. (L/9999999)
23.8(1.86)
3.0(x= 1.50)
-3.2(x= 5.00)
0.18 Borde apoyo: 0.18(x= 0.00)
0.18(x= 5.95) Agot.: 62.92
Arm.Inferior: 4Ø16() Arm.Montaje: 4Ø16(0.25P+6.05=6.30) Arm.Piel: 4Ø10(5.75) Arm.Superior: 4Ø20(0.25P+6.15=6.40), 4Ø20(5.60) Estribos: 20x2eØ10c/0.3(5.82)
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
Pág.- 21
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Tramo nº 2 (* Arm.sup: Arm.inf:
-
*) (L= 2.00) Cimentación Tipo R
7.1
7.1
7.1
7.1
23.8
23.8
23.8
23.8
15.4
23.8
23.8
Sección B*H = 90 X 80
23.8
15.4
23.8
Moment.:
0.5
0.3
0.3
0.4
0.2
-0.2
-0.1
Cortant.:
-1.3
1.4
1.7
1.9
2.1
2.1
2.0
Torsores:
0.21
0.21
0.27
0.26
0.32
0.35
Flecha= 0.000 cm. (L/9999999)
7.1(0.66)
23.8(1.86)
23.8(0.34) 23.8(1.59) 23.8(1.61) 0.5(0.00)
-0.1(1.59) -0.2(1.86) 0.2(1.50)
2.1(x= 1.50)
-1.3(x= 0.00)
0.29 Borde apoyo: 0.21(x= 0.00)
0.29(x= 2.00) Agot.: 62.92
Arm.Inferior: 4Ø16(), 4Ø16() ----Arm.Montaje: 4Ø16(2.30) Arm.Piel: 4Ø10(2.30) Arm.Superior: 4Ø20(2.50), 4Ø20(2.00) Estribos: 7x2eØ10c/0.3(1.92)
Tramo nº 3 (* Arm.sup: Arm.inf:
23.8
*) (L= 4.00) Cimentación Tipo R 23.8
23.8
7.1
7.1
-0.1
-0.4
-0.4
Cortant.:
2.0
1.6
1.0
Torsores:
0.29
0.26
Moment.:
23.8
-
0.11
23.8 15.4
15.4
-0.6
15.4
23.8
23.8
0.1
0.3
-0.1
-0.6
0.12
Sección B*H = 90 X 80 7.1
23.8 0.5
0.9
0.10
23.8(1.18)
15.4(2.68)
23.8(0.00) 23.8(2.43) 23.8(3.21) 0.1(0.00) -0.4(0.79) -0.4(1.18) -0.0(3.21) 0.5(4.00)
1.6
0.11
Flecha= 0.000 cm. (L/9999999)
2.0(x= 0.00)
-0.7(x= 2.25)
0.19 Borde apoyo: 0.29(x= 0.00)
0.19(x= 4.00) Agot.: 62.92
Arm.Inferior: 4Ø16() Arm.Montaje: 5Ø20(4.40) Arm.Piel: 4Ø10(4.30) Arm.Superior: 4Ø20(4.55), 4Ø20(4.00) Estribos: 14x2eØ10c/0.3(3.92)
Tramo nº 4 (* Arm.sup: Arm.inf:
- B2*) (L= 5.95) Cimentación Tipo R
7.1
7.1
23.8
23.8
23.8
23.8
23.8
7.1
7.1
7.1
0.5
0.3
-0.3
-0.6
-0.6
Cortant.:
1.6
2.9
2.7
1.5
Torsores:
0.19
0.41
Moment.:
0.42
-1.5
0.25
15.4
Sección B*H = 90 X 80
23.8
23.8
23.8
0.3
-0.2
-2.7
0.15
0.42
0.6
Flecha= 0.000 cm. (L/9999999)
23.8(1.86)
23.8(4.16)
23.8(1.18) 23.8(1.48) 23.8(5.90) 0.5(0.00) -0.1(1.18) -0.8(3.32) -0.3(4.77) 0.4(5.25) 3.0(x= 1.50)
0.62 Borde apoyo: 0.19(x= 0.00)
-3.1(x= 5.60) 0.62(x= 5.95) Agot.: 62.92
Arm.Inferior: 4Ø16() Arm.Montaje: 3Ø10(2.20) Arm.Inferior: 3Ø12(2.65) Estribos: 13x1eØ6+1rØ6c/0.12(1.50)
Tramo nº 3 (*P15-P17*) (L= 5.30) Jácena plana Tipo R
Sección B*H = 40 X 25
Arm.sup:
5.1(0.20)
3.3
Arm.inf: ------Moment.:
1.9 3.3
1.0 3.3
1.0 3.3
1.0 3.3
-2.7
0.7
1.6
1.8
1.5
Cortant.: -------
4.5
1.8
-0.5
-2.2
Torsores: -------
0.21
0.10
0.03
1.9
4.0
3.3 ------0.6
-5.2
-4.8 -------
0.12
Flecha= 0.267 cm. (L/1983) 6.1(5.10)
3.3(1.04) 3.3(2.53) 3.3(4.26) -3.4(0.14) 0.8(1.04) 1.8(2.53) 0.6(4.26) -5.2(5.30) 8.9(x= 0.20)
-9.2(x= 5.10)
0.20 ------- Borde apoyo: 0.34(x= 0.20)
0.30(x= 5.10) Agot.: 3.30
Arm.Superior: 2Ø16() Arm.Montaje: 3Ø10(2.20) Arm.Inferior: 3Ø12(2.60) Estribos: 13x1eØ6+1rØ6c/0.12(1.50)
Tramo nº 3 (*P16-P18*) (L= 5.30) Jácena plana Tipo R
Sección B*H = 40 X 25
Arm.sup:
5.1(0.20)
3.3
Arm.inf: ------Moment.:
1.9 3.3
1.0 3.3
1.0 3.3
1.0 3.3
-2.7
0.7
1.6
1.8
1.5
Cortant.: -------
4.5
1.8
-0.5
-2.2
Torsores: -------
0.21
0.10
0.03
1.9
4.0
3.3 -------
0.12
0.5
-5.2
-4.8 -------
Flecha= 0.267 cm. (L/1983) 6.1(5.10)
3.3(1.04) 3.3(2.54) 3.3(4.26) -3.5(0.14) 0.8(1.04) 1.8(2.54) 0.6(4.26) -5.2(5.30) 8.9(x= 0.20)
0.21 ------- Borde apoyo: 0.30(x= 0.20)
-9.3(x= 5.10) 0.30(x= 5.10) Agot.: 3.30
Arm.Superior: 2Ø16() Arm.Montaje: 4Ø12(0.22P+2.53=2.75) Arm.Inferior: 3Ø12(0.22P+2.53=2.75), 2Ø16(2.40) Estribos: 14x1eØ6+1rØ6c/0.11(1.50)
Tramo nº 2 (*P16-P18*) (L= 5.30) Jácena desc. Tipo R
Sección B*H = 40 X 30
Arm.sup:
7.7(0.20)
4.0
Arm.inf: ------Moment.:
2.4 4.0
1.2 4.0
1.2 4.0
2.3 4.0
-2.0
2.6
1.9
1.7
1.6
Cortant.: -------
5.1
2.5
-1.8
-3.0
Torsores: -------
0.27
0.17
0.13
4.0 2.3 -2.5
4.0 1.1 -4.4
-5.5 -------
0.20
Flecha= 0.155 cm. (L/3427) 8.5(5.10)
4.5(0.20) 4.0(1.08) 4.0(4.26) -7.1(0.17) 4.2(0.20) 2.4(1.08) 3.4(5.10) -8.0(5.13) 9.8(x= 0.20)
-10.4(x= 5.10)
0.38 ------- Borde apoyo: 0.45(x= 0.20)
0.61(x= 5.10) Agot.: 4.38
Arm.Superior: 2Ø16() Arm.Montaje: 3Ø10(0.25P+6.40=6.65) Arm.Inferior: 3Ø12(0.25P+6.40=6.65), 2Ø12(5.15) Estribos: 48x1eØ6c/0.12(5.65)
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
Pág.- 33
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Tramo nº 2 (*P5 - P6*) (L= 5.30) Jácena desc. Tipo R Arm.sup:
5.3
Arm.inf: ------Moment.:
-6.9
5.3 3.2
1.6 5.3
-1.5
1.6 5.3
1.8
Cortant.: -------
4.3
1.7
Torsores: -------
0.21
0.06
1.6
5.3
5.3
2.3
1.5
-0.7
-1.9
0.11
Sección B*H = 40 X 40
5.3
5.3(0.03)
3.2 -------1.7
5.5(5.10)
5.3(1.05) 5.3(2.57) 3.2(4.26)
-7.3
-6.9(0.00) 1.0(1.05) 2.3(2.57) 0.6(4.26) -7.3(5.30)
-4.6 -------
0.07
Flecha= 0.068 cm. (L/7766)
10.0(x= 0.20)
-10.1(x= 5.10)
0.14 ------- Borde apoyo: 0.92(x= 0.20)
0.75(x= 5.10) Agot.: 6.61
Arm.Superior: 2Ø16() Arm.Montaje: 4Ø20(0.25P+2.70=2.95) Arm.Inferior: 3Ø20(0.25P+2.70=2.95), 2Ø16(0.25P+2.50=2.75) Estribos: 11x1eØ10c/0.14(1.50)
ANEJO Nº 6 – Cálculos Estructurales IV Edificio de Digestión
Pág.- 35
SANEAMIENTO INTEGRAL DE LA COSTA DEL SOL OCCIDENTAL PROYECTO DE ACONDICIONAMIENTO Y MEJORAS DE LA EDAR DE LA VÍBORA (T.M. MARBELLA)
Tramo nº 2 (*P15-P17*) (L= 5.30) Jácena desc. Tipo R
Sección B*H = 40 X 40
Arm.sup:
9.0(0.20)
Arm.inf: Moment.:
5.3 0.8 -4.1
5.3 5.3 -6.7
3.2 5.3
1.6 5.3
4.1
Cortant.: -------
6.6
5.6
Torsores: -------
0.00
0.00
3.2 5.3
3.1
6.6
-4.5
-5.6
0.00
7.3 7.1 -9.4
5.3 2.7 -7.5
11.1(5.10)
6.3(0.20) 6.4(4.05) 8.2(5.10) -11.5(0.20) 8.0(0.20) 8.2(4.05) 10.5(5.10)-14.2(5.10)
-6.7 -------
0.00
Flecha= 0.102 cm. (L/5188)
7.5(x= 0.20)
-7.5(x= 5.10)
0.00 ------- Borde apoyo: 0.00(x= 0.20)
0.00(x= 5.10) Agot.: 6.61
Arm.Superior: 2Ø16(), 1Ø12(0.50>>) Arm.Montaje: 5Ø16(0.25P+2.70=2.95) Arm.Inferior: 3Ø16(0.25P+2.70=2.95), 2Ø20(0.25P+2.55=2.80) Estribos: 13x1eØ8c/0.12(1.50)
Tramo nº 2 (*P16-P18*) (L= 5.30) Jácena desc. Tipo R
Sección B*H = 40 X 40
Arm.sup:
7.9(0.20)
Arm.inf: Moment.:
5.3 0.4 -3.4
5.3 5.3 -5.7
3.2 5.3 3.7
Cortant.: -------
6.0
4.9
Torsores: -------
0.00
0.00
1.6 5.3
3.2 5.3
2.9
5.8
-3.9
-5.0
0.00
6.2 6.1
0.00
-8.0
5.3 2.2 -6.6
-6.0 -------
Flecha= 0.101 cm. (L/5237) 9.7(5.10)
5.3(0.90) 5.5(4.05) 6.8(5.10) -10.1(0.20) 6.6(0.20) 7.1(4.05) 8.7(5.10)-12.4(5.10) 6.8(x= 0.20)
0.00 ------- Borde apoyo: 0.00(x= 0.20)
-6.9(x= 5.10) 0.00(x= 5.10) Agot.: 6.61
Arm.Superior: 2Ø16(