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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
ÍNDICE
1
OBJETO DEL ANEJO ................................................................................................................................. 2
2
ESTRUCTURA ADOPTADA ....................................................................................................................... 2
3
MODELO DE CÁLCULO............................................................................................................................. 4
4
3.1
GEOMETRÍA DE LA ESTRUCTURA ..............................................................................................................4
3.2
HORMIGONES ................................................................................................................................................4
3.3
ACEROS POR ELEMENTO Y POSICIÓN ......................................................................................................4
ACCIONES SOBRE LA ESTRUCTURA: .................................................................................................... 4 4.1
ACCIONES GRAVITATORIAS ........................................................................................................................5 4.1.1
4.2
Cargas permanentes ...........................................................................................................................5
ACCIONES DE VIENTO ..................................................................................................................................5 4.2.1
Área de referencia de la estructura .....................................................................................................6
4.2.2
Presión estática del viento ...................................................................................................................6
4.2.3
Coeficiente de fuerza ...........................................................................................................................8
4.3
ACCIONES DE NIEVE ....................................................................................................................................9
4.4
SISMO .............................................................................................................................................................9
5
ESTADOS LÍMITE ...................................................................................................................................... 9
6
LISTADOS DE CÁLCULO PÓRTICOS OCR ............................................................................................ 10
OBRA CIVIL PARA LA AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE ACCESO DE VEHÍCULOS EN EL CCA DEL PUERTO EXTERIOR DE FERROL
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
1
OBJETO DEL ANEJO
El objeto del siguiente anejo es la justificación del cumplimiento de las exigencias básicas definidas en las siguientes normativas: -
“Instrucción de acero estructural (EAE)”, conforme al Real Decreto 751/2011 de 27 de mayo, tiene por objeto establecer los requisitos que deben cumplir las estructuras ejecutadas en acero, relativos a seguridad estructural, seguridad en caso de incendio y protección del medio ambiente, y aportar un procedimiento para poder cumplirlos y que afecta al proyecto, ejecución y control de las estructuras de acero.
-
“Instrucción de hormigón estructural (EHE-08)”, conforme al Real Decreto 1247/2008, de 18 de julio, tiene por objeto regular el proyecto, ejecución y control de las estructuras de hormigón, tanto en obras de edificación como de ingeniería civil, al objeto de conseguir la adecuada seguridad de las mismas, preservando la de las construcciones que en ella se sustentan.
-
“Código Técnico de la Edificación (CTE)”, conforme al R.D. 314/2006, de 17 de marzo, relativo a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar sometida la estructura durante la construcción y uso previsto.
-
“Eurocódigo 1: Acciones en estructuras. Parte 1-4: Acciones generales. Acciones de viento”, correspondiente a la norma española UNE-EN 1991-1-4 de septiembre de 2.007, versión oficial en español de la Norma Europea EN 1991-1-4 de abril de 2.005.
El análisis estructural se llevará a cabo mediante modelos teóricos introducidos en el programa de cálculo NUEVO METAL 3D, de Cype Ingenieros, S.A., implementado para la normativa nacional vigente mencionada anteriormente, utilizando los diferentes módulos disponibles para el cálculo tanto de la estructura metálica como de la estructura de hormigón y cimentaciones. 2
ESTRUCTURA ADOPTADA
La estructura a calcular estará formada por un pórtico de dos vanos de 5,95 m de luz entre ejes y 6,71 metros de altura, para soporte de equipos de grabación de video y lectura OCR de vehículos. El pórtico se diseña con perfil conformado por dos UPN solados por las alas. A ella se sujetarán los demás elementos, que no tienen un peso significativo, si bien se calculará su resistencia a los esfuerzos solicitados por dichos elementos, estimando un incremento en el peso de éstos en previsión de trabajos de mantenimiento, además de las cargas debidas a las acciones de viento (no sería necesario aplicar carga de nieve por la mínima superficie de exposición. Para cimentar el pórtico se ejecutará una cimentación compuesta por tres zapatas aisladas de hormigón armado. La columna se empotrará a dicha zapata mediante una placa de anclaje de acero y los correspondientes pernos de anclaje.
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
CROQUIS DE LA ESTRUCTURA:
CIMENTACIÓN:
Dado que se trata de trabajos de modificación del actual control de accesos, se utilizan los parámetros geotécnicos obtenidos en el estudio realizado para el proyecto del propio control de accesos, ejecutado por la autoridad portuaria. De acuerdo con los últimos estudios geotécnicos en los terrenos colindantes, el terreno puede presentar aguas ácidas, lo que de acuerdo con las tablas 8.2.3.a “Clases específicas de exposición relativas a otros procesos de deterioro distintos de la corrosión” y 8.2.3.b “Clasificación de la agresividad química” de la Instrucción de Hormigón Estructural EHE 08, se traduce en un ambiente de clase química agresiva de carácter débil, designada Qa. De acuerdo con la tabla 8.2.2 “Clases generales de exposición relativas a la corrosión de las armaduras”, para elementos de cimentación se clasifica el tipo de ambiente como marino, IIIa.
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
De acuerdo con la tabla 37.3.2.b “Resistencias mínimas recomendadas en función de los requisitos de durabilidad”, para una clase de exposición Qa se recomienda un hormigón armado con una resistencia mínima de 30 N/mm². El hormigón empleado en la cimentación será HA – 30/B/20/IIIa+Qa, armado con acero B 500 SD. Se proyecta una cimentación a base de zapatas aisladas. 3
MODELO DE CÁLCULO
Se introduce un modelo tridimensional de nudos y barras en 3 dimensiones utilizando el módulo NUEVO METAL 3D versión 2013 de Cype Ingenieros S.A., implementado para la normativa nacional vigente, en este caso la EAE y EHE. De acuerdo con la descripción de la estructura realizada en el punto anterior se introduce el siguiente modelo: 3.1
GEOMETRÍA DE LA ESTRUCTURA
Se define en el apéndice de este anexo: listados de cálculo 3.2
HORMIGONES
Para todos los elementos de la obra: HA-30; fck = 305 kp/cm²; c = 1.50 3.3
ACEROS POR ELEMENTO Y POSICIÓN
Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 S; fyk = 5097 kp/cm²; s = 1.15
4
Tensión admisible en situaciones persistentes: 1.50 kp/cm²
Tensión admisible en situaciones accidentales: 1.50 kp/cm² ACCIONES SOBRE LA ESTRUCTURA:
Para la determinación de las acciones que actúan sobre la estructura resulta de aplicación:
Cimentación: EHE-08
Hormigón: EHE-08
Aceros laminados y armados: EAE 2011
Se ha tomado una tensión admisible en el terreno de:
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σadm= 1,5 kp/cm² El Código Técnico de la Edificación, en su Documento Básico de Seguridad Estructural – Acciones en la Edificación establece: 4.1
ACCIONES GRAVITATORIAS
4.1.1
Cargas permanentes
No se dispone de datos de los fabricantes delos equipos, si bien los pesos de los mismos serían despreciables. Con la previsión de instalación de equipos mayores se considera una carga vertical en cada centro de vano de 500 + 100 Kg. 4.2
ACCIONES DE VIENTO
Para la estructura se toman las configuraciones establecidas en el CTE DB-SE AE (España), así como en el Eurocódigo 1. Parte 1-4. Las acciones de viento sobre la estructura afectarán a: o
Perfiles de la estructura
La superficie de los equipos instalados es despreciable De acuerdo con la normativa mencionada, las estructuras que se van a calcular se encuentran en:
Zona eólica: C. Velocidad del viento de 29 m/s
Categoría de terreno: 0. Mar abierto o zona costera expuesta al mar abierto Z0 = 0,003 m Zmin = 1 m
De acuerdo con el apartado 5.3 Fuerzas del viento del Eurocódigo 1. Parte 1-4, la fuerza del viento FW que actúa sobre una estructura o un elemento estructural, se puede determinar directamente mediante la expresión:
FW cs cd c f q p ze Aref Donde: -
Aref:
Área de referencia de la estructura, sobre la que actúa el viento.
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
-
cscd: es el factor estructural. Se tomará un valor unitario al ser el que más se asemeja a los ejemplos expuestos en los anejos del Eurocódigo 1.
-
qp(ze): es la presión estática del viento, correspondiente a la velocidad de pico a la altura de referencia ze.
-
cf :
coeficiente de fuerza para el elemento estructural.
A continuación se obtendrán los valores de cada término para las estructuras existentes.
4.2.1
Área de referencia de la estructura
Elementos verticales: El área de los perfiles conformados tiene las siguientes dimensiones: -
Ancho:
3 x 0,10 m
-
Alto:
6,71 m
-
Inclinación:
90º
El área de referencia será:
Aref 6,71 0,30 sen(90) 2,13 m2 Dintel: El área de los perfiles conformados tiene las siguientes dimensiones: -
Ancho:
11,85 m
-
Alto:
0,10 m
-
Inclinación:
90º
El área de referencia será:
Aref 11,85 0,10 sen(90) 1,18 m2 4.2.2
Presión estática del viento
Se calcula mediante la siguiente expresión, de acuerdo con el apartado 4.5 Presión correspondiente a la velocidad de pico del Eurocódigo 1. Parte 1-4:
q p ( z ) 1 7 lv ( z ) 1 vm2 ( z ) 2 Donde:
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
o
lv(z):
Intensidad de la turbulencia a una altura z. Se calcula como:
lv ( z )
k1 z c0 ( z ) ln z0
Siendo:
k1:
c0(z): es el coeficiente topográfico. Según anexo nacional, para elementos en ladera, c0(z)=1+0,6 s. s = 0,12. c0(z):1,072
z0:
Factor de turbulencia. Se recomienda tomar k1=1
0,003 (categoría de terreno 0)
o
ρ:
es la densidad del aire, 1,25 kg/m³
o
vm(z): es la velocidad media del viento a una altura z por encima del terreno. Se define como:
vm ( z ) cr ( z ) c0 ( z ) vb Donde:
cr(z):
es el factor de rugosidad, definido como:
z cr ( z ) k r ln zo z k r 0,19 o z o , II
0 , 07
Con:
ZoII:
0,05 (categoría de terreno II)
vb: es la velocidad básica del viento, definida en función de la dirección del viento y época del año a una altura de 10 metros de un terreno de categoría II. Para la zona eólica C se corresponde con un valor de 29 m/s.
Por tanto, para cada uno de los elementos existentes en la estructura, se tendrán los siguientes valores: ELEM.
DINTEL
VERTICALES Zg (m)
3,5
h/2 (m)
0,25
6,7
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
4.2.3
Ze (m)
3,5
6,7
Z0 (m)
0,003
0,003
Z0,II (m)
0,05
0,05
kr
0,156
0,156
Cr(ze)
1,01
1,20
C0(ze)
1,072
1,072
vb(m/s)
29
29
vm(ze) (m/s)
31,40
37,30
k1
1
1
lv(ze)
0,132
0,121
ρ (kg/m³)
1,25
1,25
qp(z) (kN/m²)
1,185
1,606
Coeficiente de fuerza
El coeficiente de fuerza cf para el elemento estructural de sección rectangular se tomará como: Cf= cf0 . Ψr . Ψλ cf0 = coeficiente de fuerza para una sección rectangular con esquinas curvas sin considerar el flujo libre de cola. Para b=100 mm y d=110 mm, cf0 = 1,9 Ψr = factor de reducción para secciones rectangulares con esquinas redondeadas = 1. Ψλ = factor de efecto cola, función de: λ (esbeltez efectiva) = máx (l/b/70) = 70 (tabla 7.16) y φ (relación de solidez) = A / Ac, siendo A= suma de las áreas proyectadas = 2,013 m2, y Ac = envolvente global = 79,51 m2. φ = 2,53 e-02 De donde se deduce Ψλ = 0,9 (figura 7.36) Con todo, Cf= 1,9 x 1 x 0,9 = 1,71 La fuerza de viento que actúa sobre cada una de las estructuras será:
FW cs cd c f q p ze Aref Elementos
Dintel
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
verticales
4.3
qp(z) (kN/m²)
1,185
1,606
cscd
1
1
cf
1,71
1,71
Aref
2,13
1,18
Fw (kg)
431,6
324,0
ACCIONES DE NIEVE
No aplica por no presentar superficies susceptibles de acumular nieve. 4.4
SISMO
Sin acciones de sismo. 5
ESTADOS LÍMITE
Se describe en apéndice de listados de cálculo
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
6
LISTADOS DE CÁLCULO PÓRTICOS OCR
1.- DATOS DE OBRA 1.1.- Normas consideradas Cimentación: EHE-08 Hormigón: EHE-08 Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Categoría de uso: E. Zonas de tráfico y aparcamiento para vehículos ligeros
1.2.- Estados límite E.L.U. de rotura. Hormigón CTE E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m E.L.U. de rotura. Acero laminado Tensiones sobre el terreno Desplazamientos
Acciones características
1.2.1.- Situaciones de proyecto Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Con coeficientes de combinación
- Sin coeficientes de combinación
- Donde:
Gk Acción permanente Qk Acción variable G
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08 Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.000
1.350
Coeficientes de combinación () Principal (p) Acompañamiento (a) -
-
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p) Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Sobrecarga (Q)
0.000
1.500
1.000
0.700
Viento (Q)
0.000
1.500
1.000
0.600
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p) Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.600
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.600
1.000
0.700
Viento (Q)
0.000
1.600
1.000
0.600
E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB SE-A Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p) Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.800
1.350
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.500
1.000
0.700
Viento (Q)
0.000
1.500
1.000
0.600
Tensiones sobre el terreno Característica Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p) Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
1.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
1.000
1.000
Desplazamientos Característica Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p) Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
-
-
Sobrecarga (Q)
0.000
1.000
1.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
1.000
1.000
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
2.- ESTRUCTURA 2.1.- Geometría 2.1.1.- Nudos Referencias: x, y, z: Desplazamientos prescritos en ejes globales. x, y, z: Giros prescritos en ejes globales. Cada grado de libertad se marca con 'X' si está coaccionado y, en caso contrario, con '-'. Nudos Coordenadas Referencia
X (m)
Y (m)
Vinculación exterior
Z (m)
x y z x y z
Vinculación interior
N1
0.000 0.000 0.000 X
X
X
X X X
Empotrado
N2
5.950 0.000 0.000 X
X
X
X X X
Empotrado
N3
11.900 0.000 0.000 X
X
X
X X X
Empotrado
N4
0.000 0.000 6.710 -
-
-
-
-
-
Empotrado
N5
5.950 0.000 6.710 -
-
-
-
-
-
Empotrado
N6
11.900 0.000 6.710 -
-
-
-
-
-
Empotrado
2.1.2.- Barras 2.1.2.1.- Materiales utilizados Materiales utilizados Material
E Designación (kp/cm²)
Tipo Acero laminado
S275
·t G fy (kp/cm²) (kp/cm²) (m/m°C) (t/m³)
2140672.8 0.300 825688.1 2803.3 0.000012 7.850
Notación: E: Módulo de elasticidad : Módulo de Poisson G: Módulo de cortadura fy: Límite elástico ·t: Coeficiente de dilatación : Peso específico
2.1.2.2.- Descripción Descripción Longitud Barra Pieza (m) Perfil(Serie xy (Ni/Nf (Ni/Nf ) Designació Indeformabl Deformabl Indeformabl ) ) n e origen e e extremo
Material Tipo Acero laminad o
S275
LbSup LbInf
xz
.
.
(m) (m)
2xUPN N1/N4 N1/N4 100([]) (UPN)
-
6.660
0.050
0.7 0.7 0 0
-
-
2xUPN N4/N5 N4/N5 100([]) (UPN)
0.050
5.840
0.060
1.0 0.7 0 0
-
-
2xUPN N2/N5 N2/N5 120([]) (UPN)
-
6.660
0.050
0.7 0.5 0 0
-
-
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Descripción Longitud Barra Pieza (m) Perfil(Serie xy (Ni/Nf (Ni/Nf ) Designació Indeformabl Deformabl Indeformabl ) ) n e origen e e extremo
Material Tipo
LbSup LbInf
xz
.
.
(m) (m)
2xUPN N5/N6 N5/N6 100([]) (UPN)
0.060
5.840
0.050
1.0 0.7 0 0
-
-
2xUPN N3/N6 N3/N6 100([]) (UPN)
-
6.660
0.050
0.7 0.7 0 0
-
-
Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final xy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' xz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior
2.1.2.3.- Características mecánicas Tipos de pieza Ref.
Piezas
1
N1/N4, N4/N5, N5/N6 y N3/N6
2
N2/N5 Características mecánicas Material
Tipo
Designaci ón
Acero laminad o
S275
Ref .
Descripción
A Avy Avz Iyy Izz It (cm² (cm² (cm² (cm4) (cm4) (cm4) ) ) )
1 UPN 100, Doble en cajón soldado, 27.0 12.7 412.0 379.9 566.2 (UPN) 8.96 0 5 0 7 5 Cordón continuo 2 UPN 120, Doble en cajón soldado, 34.0 14.8 12.8 728.0 603.5 963.2 (UPN) 0 5 5 0 4 1 Cordón continuo
Notación: Ref.: Referencia A: Área de la sección transversal Avy: Área de cortante de la sección según el eje local 'Y' Avz: Área de cortante de la sección según el eje local 'Z' Iyy: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Y' Izz: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Z' It: Inercia a torsión Las características mecánicas de las piezas corresponden a la sección en el punto medio de las mismas.
2.1.2.4.- Tabla de medición Tabla de medición Material Tipo Acero laminado
Pieza Designación (Ni/Nf) S275
Perfil(Serie)
Longitud Volumen Peso (m) (m³) (kg)
N1/N4 2xUPN 100([]) (UPN)
6.710
0.018
142.22
N4/N5 2xUPN 100([]) (UPN)
5.950
0.016
126.11
N2/N5 2xUPN 120([]) (UPN)
6.710
0.023
179.09
N5/N6 2xUPN 100([]) (UPN)
5.950
0.016
126.11
N3/N6 2xUPN 100([]) (UPN)
6.710
0.018
142.22
Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
2.1.2.5.- Resumen de medición Resumen de medición Material
Longitud
Seri Designació e n
Tipo
Perfil
Peso
UPN 100, Doble en cajón soldado
25.32 0
0.06 8
536.6 6
UPN 120, Doble en cajón soldado
6.710
0.02 3
179.0 9
32.03 0
UPN Acero laminad o
Perfil (m)
Volumen
Materi Materi Serie Perfil Serie Perfil al al (m) (m³) (m³) (kg) (m) (m³)
0.09 1 32.030
Serie (kg)
Materi al (kg)
715.7 5 0.091
715.75
S275
2.1.2.6.- Medición de superficies Acero laminado: Medición de las superficies a pintar Serie UPN
Perfil
Superficie unitaria Longitud Superficie (m²/m) (m) (m²)
UPN 100, Doble en cajón soldado
0.400
25.320
10.128
UPN 120, Doble en cajón soldado
0.460
6.710
3.087
Total 13.215
2.2.- Cargas 2.2.1.- Barras Referencias: 'P1', 'P2': Cargas puntuales, uniformes, en faja y momentos puntuales: 'P1' es el valor de la
carga. 'P2' no se utiliza. Cargas trapezoidales: 'P1' es el valor de la carga en el punto donde comienza (L1)
y 'P2' es el valor de la carga en el punto donde termina (L2). Cargas triangulares: 'P1' es el valor máximo de la carga. 'P2' no se utiliza. Incrementos de temperatura: 'P1' y 'P2' son los valores de la temperatura en las
caras exteriores o paramentos de la pieza. La orientación de la variación del incremento de temperatura sobre la sección transversal dependerá de la dirección seleccionada. 'L1', 'L2': Cargas y momentos puntuales: 'L1' es la distancia entre el nudo inicial de la barra
y la posición donde se aplica la carga. 'L2' no se utiliza. Cargas trapezoidales, en faja, y triangulares: 'L1' es la distancia entre el nudo
inicial de la barra y la posición donde comienza la carga, 'L2' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde termina la carga. Unidades:
Cargas puntuales: t Momentos puntuales: t·m. Cargas uniformes, en faja, triangulares y trapezoidales: t/m. Incrementos de temperatura: °C.
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Cargas en barras Valores Barra
Hipótesis
Tipo
P1
P2
Posición
Dirección
L1 L2 (m) (m)
Ejes
X
Y
Z
N1/N4 Peso propio Uniforme 0.021 -
-
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N1/N4 V 1
Uniforme 0.021 -
-
-
Globales 0.000 1.000 0.000
N4/N5 Peso propio Uniforme 0.021 -
-
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N4/N5 CM 1 (2)
Puntual
0.050 - 2.975
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N4/N5 Q 1
Puntual
0.050 - 2.975
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N4/N5 V 1
Uniforme 0.027 -
-
-
Globales 0.000 1.000 0.000
N2/N5 Peso propio Uniforme 0.027 -
-
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N2/N5 V 1
Uniforme 0.021 -
-
-
Globales 0.000 1.000 0.000
N5/N6 Peso propio Uniforme 0.021 -
-
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N5/N6 CM 1 (1)
Puntual
0.050 - 2.975
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N5/N6 Q 1
Puntual
0.050 - 2.975
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N5/N6 V 1
Uniforme 0.027 -
-
-
Globales 0.000 1.000 0.000
N3/N6 Peso propio Uniforme 0.021 -
-
-
Globales 0.000 0.000 -1.000
N3/N6 V 1
-
-
Globales 0.000 1.000 0.000
Uniforme 0.021 -
2.3.- Resultados 2.3.1.- Nudos 2.3.1.1.- Desplazamientos Referencias: Dx, Dy, Dz: Desplazamientos de los nudos en ejes globales. Gx, Gy, Gz: Giros de los nudos en ejes globales. 2.3.1.1.1.- Hipótesis Desplazamientos de los nudos, por hipótesis Desplazamientos en ejes globales Referencia Descripción N1
N2
N3
Dx (mm)
Dy (mm)
Dz Gx Gy Gz (mm) (mRad) (mRad) (mRad)
Peso propio 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (1)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (2)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (3)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Q1
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
V1
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Peso propio 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (1)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (2)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (3)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Q1
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
V1
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Peso propio 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (1)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (2)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
CM 1 (3)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Q1
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Página 15
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Desplazamientos de los nudos, por hipótesis Desplazamientos en ejes globales Referencia Descripción V1 N4
N5
N6
Dx (mm)
Dy (mm)
Dz Gx Gy Gz (mm) (mRad) (mRad) (mRad)
0.000
0.000
0.000
Peso propio 0.001
0.000
0.000
0.000
0.000 -0.015 0.000
0.548
0.000
CM 1 (1)
-0.041 0.000
CM 1 (2)
0.041
0.000 -0.003 0.000
0.394
0.000
CM 1 (3)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Q1
0.000
0.000 -0.002 0.000
0.326
0.000
V1
0.000 164.315 0.000 -35.339 0.000
3.126
Peso propio 0.000
0.000 0.000
0.000
-0.069 0.000
0.000 -0.021 0.000
0.000
0.000
CM 1 (1)
-0.041 0.000 -0.003 0.000
0.236
0.000
CM 1 (2)
0.041
0.000 -0.003 0.000
-0.236 0.000
CM 1 (3)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Q1
0.000
0.000 -0.006 0.000
0.000
0.000
V1
0.000 172.480 0.000 -37.124 0.000
0.000
0.000
Peso propio -0.001 0.000 -0.015 0.000
-0.548 0.000
CM 1 (1)
-0.041 0.000 -0.003 0.000
-0.394 0.000
CM 1 (2)
0.041
0.000
0.000
0.000
0.069
0.000
CM 1 (3)
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Q1
0.000
0.000 -0.002 0.000
V1
0.000 164.315 0.000 -35.339 0.000 -3.126
-0.326 0.000
2.3.1.1.2.- Combinaciones Desplazamientos de los nudos, por combinación Combinación Referenci a N1
Tipo
Descripción
Desplazamient PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3) os
Desplazamientos en ejes globales Gx Gy Gz Dx Dy Dz (mRad (mRad (mRad (mm) (mm) (mm) ) ) ) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 +V1 N2
Desplazamient PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3) os
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 +V1 N3
Desplazamient PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3) os
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 +V1 N4
Desplazamient PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3) os
0.001 0.000
0.000 0.874 0.000 0.017
Página 16
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Desplazamientos de los nudos, por combinación Combinación Referenci a
Tipo
Desplazamientos en ejes globales Gx Gy Gz Dx Dy Dz (mRad (mRad (mRad (mm) (mm) (mm) ) ) )
Descripción
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.001 0.000 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1 0.001
0.000 1.200 0.000 0.019
164.31 0.874 3.126 5 0.017 35.339
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 164.31 0.001 1.200 3.126 +V1 5 0.019 35.339 N5
Desplazamient PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3) os
0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.027
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.032
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1 0.000
172.48 0.000 0.000 0 0.027 37.124
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 172.48 0.000 0.000 0.000 +V1 0 0.032 37.124 N6
Desplazamient PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3) os
0.000 0.000 -0.874 0.000 0.001 0.017
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1
0.000 0.000 -1.200 0.000 0.001 0.019
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1
164.31 -0.874 -3.126 0.001 5 0.017 35.339
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1 164.31 -1.200 -3.126 +V1 0.001 5 0.019 35.339
2.3.1.1.3.- Envolventes Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Referenci a N1
N2
N3
N4
Tipo
Descripción
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Valor máximo de la envolvente
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Desplazamient Valor mínimo de la os envolvente
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Valor máximo de la envolvente
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Desplazamient Valor mínimo de la os envolvente
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Valor máximo de la envolvente
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Desplazamient Valor mínimo de la os envolvente
Desplazamient Valor mínimo de la os envolvente Valor máximo de la envolvente
N6
Gx Gy Gz Dx Dy Dz (mRad (mRad (mRad (mm) (mm) (mm) ) ) )
Desplazamient Valor mínimo de la os envolvente
Valor máximo de la envolvente N5
Desplazamientos en ejes globales
Desplazamient Valor mínimo de la os envolvente
0.001 0.000 0.001
164.31 0.000 1.200 3.126 5 0.017
0.000 0.000 0.000
0.874 0.000 0.019 35.339
0.000 0.000 0.032 37.124
172.48 0.000 0.000 0.000 0 0.027
0.000 -1.200 -3.126 0.001 0.019 35.339
Página 17
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Referenci a
Desplazamientos en ejes globales
Descripción
Gx Gy Gz Dx Dy Dz (mRad (mRad (mRad (mm) (mm) (mm) ) ) )
Valor máximo de la envolvente
164.31 0.000 -0.874 0.000 0.001 5 0.017
Tipo
2.3.1.2.- Reacciones Referencias: Rx, Ry, Rz: Reacciones en nudos con desplazamientos coaccionados (fuerzas). Mx, My, Mz: Reacciones en nudos con giros coaccionados (momentos). 2.3.1.2.1.- Hipótesis Reacciones en los nudos, por hipótesis Reacciones en ejes globales Referencia Descripción N1
N2
N3
Rx (t)
Ry (t)
Rz (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Mz (t·m)
Peso propio 0.007 0.000 0.197 0.000 0.015 0.000 CM 1 (1)
-0.001 0.000 -0.003 0.000 -0.001 0.000
CM 1 (2)
0.005 0.000 0.022 0.000 0.010 0.000
CM 1 (3)
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Q1
0.004 0.000 0.020 0.000 0.009 0.000
V1
0.000 -0.219 0.000 1.003 0.000 -0.022
Peso propio 0.000 0.000 0.323 0.000 0.000 0.000 CM 1 (1)
0.005 0.000 0.030 0.000 0.012 0.000
CM 1 (2)
-0.005 0.000 0.030 0.000 -0.012 0.000
CM 1 (3)
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Q1
0.000 0.000 0.060 0.000 0.000 0.000
V1
0.000 -0.317 0.000 1.618 0.000 0.000
Peso propio -0.007 0.000 0.197 0.000 -0.015 0.000 CM 1 (1)
-0.005 0.000 0.022 0.000 -0.010 0.000
CM 1 (2)
0.001 0.000 -0.003 0.000 0.001 0.000
CM 1 (3)
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Q1
-0.004 0.000 0.020 0.000 -0.009 0.000
V1
0.000 -0.219 0.000 1.003 0.000 0.022
2.3.1.2.2.- Combinaciones Reacciones en los nudos, por combinación Combinación Referenc ia
N1
Tipo Hormigón en cimentaciones
Reacciones en ejes globales Descripción
Rx (t)
Ry (t)
Rz (t)
Mx My Mz (t·m (t·m) (t·m) )
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.011 0.000
0.21 0.00 0.024 0.000 6 0
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.015 0.000
0.33 0.00 0.032 0.000 4 0
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)
0.013 0.000
0.22 0.00 0.029 0.000 8 0
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)
0.017 0.000
0.34 0.00 0.038 0.000 6 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1
0.017 0.000
0.24 0.00 0.038 0.000 8 0
Página 18
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Reacciones en los nudos, por combinación Combinación Referenc ia
Tipo
Reacciones en ejes globales Descripción
Rx (t)
Ry (t)
Rz (t)
Mx My Mz (t·m (t·m) (t·m) )
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1
0.021 0.000
0.36 0.00 0.046 0.000 6 0
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1
0.019 0.000
0.26 0.00 0.043 0.000 0 0
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1
0.023 0.000
0.37 0.00 0.052 0.000 8 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·V1
0.011
0.21 1.60 0.024 0.351 6 5 0.035
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·V1
0.015
0.33 1.60 0.032 0.351 4 5 0.035
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·V1
0.013
0.22 1.60 0.029 0.351 8 5 0.035
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·V1
0.017
0.34 1.60 0.038 0.351 6 5 0.035
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.12·Q1+1.6·V1
0.015
0.23 1.60 0.033 0.351 9 5 0.035
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.12·Q1+1.6·V1
0.019
0.35 1.60 0.042 0.351 7 5 0.035
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.12·Q1+1. 0.25 1.60 0.017 0.039 6·V1 0.351 1 5 0.035 1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.12·Q1 0.36 1.60 0.021 0.048 +1.6·V1 0.351 8 5 0.035 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1+0.96·V1
0.017
0.24 0.96 0.038 0.210 8 3 0.021
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1+0.96·V1
0.021
0.36 0.96 0.046 0.210 6 3 0.021
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1+0.9 0.26 0.96 0.019 0.043 6·V1 0.210 0 3 0.021 1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1+ 0.37 0.96 0.023 0.052 0.96·V1 0.210 8 3 0.021 Tensiones sobre el terreno
N2
Hormigón en cimentaciones
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.011 0.000
0.21 0.00 0.024 0.000 6 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1
0.014 0.000
0.23 0.00 0.032 0.000 6 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1
0.011
0.21 1.00 0.024 0.219 6 3 0.022
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1+V1
0.014
0.23 1.00 0.032 0.219 6 3 0.022
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.000 0.000
0.38 0.00 0.000 0.000 3 0
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.000 0.000
0.57 0.00 0.000 0.000 6 0
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)
0.000 0.000
0.41 0.00 0.000 0.000 9 0
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)
0.000 0.000
0.61 0.00 0.000 0.000 3 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1
0.000 0.000
0.47 0.00 0.000 0.000 9 0
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1
0.000 0.000
0.67 0.00 0.000 0.000 3 0
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1
0.000 0.000
0.51 0.00 0.000 0.000 6 0
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1
0.000 0.000
0.70 0.00 0.000 0.000 9 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·V1
0.000
0.38 2.58 0.000 0.000 0.508 3 9
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·V1
0.000
0.57 2.58 0.000 0.000 0.508 6 9
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·V1
0.000
0.41 2.58 0.000 0.000 0.508 9 9
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·V1
0.000
0.61 2.58 0.000 0.000 0.508 3 9
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.12·Q1+1.6·V1
0.000
0.45 2.58 0.000 0.000 0.508 0 9
Página 19
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Reacciones en los nudos, por combinación Combinación Referenc ia
Tipo
Reacciones en ejes globales Descripción
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.12·Q1+1.6·V1
Rx (t) 0.000
Ry (t)
Rz (t)
Mx My Mz (t·m (t·m) (t·m) )
0.64 2.58 0.000 0.000 0.508 4 9
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.12·Q1+1. 0.48 2.58 0.000 0.000 0.000 6·V1 0.508 7 9 1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.12·Q1 0.68 2.58 0.000 0.000 0.000 +1.6·V1 0.508 0 9 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1+0.96·V1
0.000
0.47 1.55 0.000 0.000 0.305 9 4
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1+0.96·V1
0.000
0.67 1.55 0.000 0.000 0.305 3 4
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1+0.9 0.51 1.55 0.000 0.000 0.000 6·V1 0.305 6 4 1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1+ 0.70 1.55 0.000 0.000 0.000 0.96·V1 0.305 9 4 Tensiones sobre el terreno
N3
Hormigón en cimentaciones
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.000 0.000
0.38 0.00 0.000 0.000 3 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1
0.000 0.000
0.44 0.00 0.000 0.000 3 0
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1
0.000
0.38 1.61 0.000 0.000 0.317 3 8
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1+V1
0.000
0.44 1.61 0.000 0.000 0.317 3 8
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.21 0.00 0.000 0.000 0.011 6 0 0.024
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.33 0.00 0.000 0.000 0.015 4 0 0.032
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)
0.22 0.00 0.000 0.000 0.013 8 0 0.029
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)
0.34 0.00 0.000 0.000 0.017 6 0 0.038
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1
0.24 0.00 0.000 0.000 0.017 8 0 0.038
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1
0.36 0.00 0.000 0.000 0.021 6 0 0.046
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1
0.26 0.00 0.000 0.000 0.019 0 0 0.043
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1
0.37 0.00 0.000 0.000 0.023 8 0 0.052
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·V1
0.21 1.60 0.035 0.011 0.351 6 5 0.024
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·V1
0.33 1.60 0.035 0.015 0.351 4 5 0.032
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·V1
0.22 1.60 0.035 0.013 0.351 8 5 0.029
1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·V1
0.34 1.60 0.035 0.017 0.351 6 5 0.038
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.12·Q1+1.6·V1
0.23 1.60 0.035 0.015 0.351 9 5 0.033
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.12·Q1+1.6·V1
0.35 1.60 0.035 0.019 0.351 7 5 0.042
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.12·Q1+1. 0.25 1.60 0.035 6·V1 0.017 0.351 1 5 0.039 1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.12·Q1 0.36 1.60 0.035 +1.6·V1 0.021 0.351 8 5 0.048 PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1+0.96·V1
0.24 0.96 0.021 0.017 0.210 8 3 0.038
1.6·PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+1.6·Q1+0.96·V1
0.36 0.96 0.021 0.021 0.210 6 3 0.046
PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1+0.9 0.26 0.96 0.021 6·V1 0.019 0.210 0 3 0.043 1.6·PP+1.6·CM1(1)+1.6·CM1(2)+1.6·CM1(3)+1.6·Q1+ 0.37 0.96 0.021 0.96·V1 0.023 0.210 8 3 0.052 Tensiones sobre el terreno
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)
0.21 0.00 0.000 0.000 0.011 6 0 0.024
Página 20
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Reacciones en los nudos, por combinación Combinación Referenc ia
Tipo
Reacciones en ejes globales Rx (t)
Descripción
Ry (t)
Rz (t)
Mx My Mz (t·m (t·m) (t·m) )
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1
0.23 0.00 0.000 0.000 0.014 6 0 0.032
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+V1
0.21 1.00 0.022 0.011 0.219 6 3 0.024
PP+CM1(1)+CM1(2)+CM1(3)+Q1+V1
0.23 1.00 0.022 0.014 0.219 6 3 0.032
Nota: Las combinaciones de hormigón indicadas son las mismas que se utilizan para comprobar el estado límite de equilibrio en la cimentación. 2.3.1.2.3.- Envolventes Envolventes de las reacciones en nudos Combinación
Referenci a N1
Tipo Hormigón en cimentaciones
Tensiones sobre el terreno
N2
Hormigón en cimentaciones
Tensiones sobre el terreno
N3
Hormigón en cimentaciones
Tensiones sobre el terreno
Reacciones en ejes globales Descripción
Rx (t)
Ry (t)
Rz (t)
Mx My Mz (t·m) (t·m) (t·m)
Valor mínimo de la envolvente
0.011
0.21 0.00 0.024 0.351 6 0 0.035
Valor máximo de la envolvente
0.023 0.000
Valor mínimo de la envolvente
0.011
Valor máximo de la envolvente
0.014 0.000
Valor mínimo de la envolvente
0.000
Valor máximo de la envolvente
0.000 0.000
Valor mínimo de la envolvente
0.000
Valor máximo de la envolvente
0.000 0.000
Valor mínimo de la envolvente
0.21 0.00 0.000 0.023 0.351 6 0 0.052
Valor máximo de la envolvente
0.37 1.60 0.000 0.035 0.011 8 5 0.024
Valor mínimo de la envolvente
0.21 0.00 0.000 0.014 0.219 6 0 0.032
Valor máximo de la envolvente
0.23 1.00 0.000 0.022 0.011 6 3 0.024
0.37 1.60 0.052 0.000 8 5
0.21 0.00 0.024 0.219 6 0 0.022 0.23 1.00 0.032 0.000 6 3
0.38 0.00 0.000 0.000 0.508 3 0 0.70 2.58 0.000 0.000 9 9
0.38 0.00 0.000 0.000 0.317 3 0 0.44 1.61 0.000 0.000 3 8
Nota: Las combinaciones de hormigón indicadas son las mismas que se utilizan para comprobar el estado límite de equilibrio en la cimentación. 2.3.2.- Barras 2.3.2.1.- Esfuerzos Referencias: N: Esfuerzo axil (t) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (t) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (t) Mt: Momento torsor (t·m) My: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (t·m)
Página 21
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Mz: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (t·m) 2.3.2.1.1.- Hipótesis Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis N1/N Peso 4 propio
CM 1 (1)
CM 1 (2)
CM 1 (3)
Q1
V1
Esfuerz 0.000 o m
Posiciones en la barra 0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
N
-0.197 -0.179 -0.161 -0.144 -0.126 -0.108 -0.091 -0.073 -0.055
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.015
0.009
0.004 -0.002 -0.007 -0.013 -0.018 -0.024 -0.029
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.001 -0.001 0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.003
0.003
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.005
0.005
0.005
0.005
0.005
0.005
0.005
0.005
0.005
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.010
0.006
0.002 -0.001 -0.005 -0.009 -0.013 -0.017 -0.021
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.004
0.004
0.004
0.004
0.004
0.004
0.004
0.004
0.004
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.009
0.006
0.002 -0.001 -0.004 -0.008 -0.011 -0.014 -0.017
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vy
0.219
0.201
0.184
0.166
0.148
0.130
0.112
0.095
0.076
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.022
0.022
0.022
0.022
0.022
0.022
0.022
0.022
0.022
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
1.003
0.828
0.668
0.523
0.392
0.276
0.175
0.089
0.018
4.430 m
5.306 m
5.890 m
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis
Esfuerz 0.050 o m
Posiciones en la barra 0.634 m
1.510 m
2.094 m
2.970 m
3.846 m
Página 22
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis N4/N Peso 5 propio
CM 1 (1)
CM 1 (2)
CM 1 (3)
Q1
V1
Esfuerz 0.050 o m N
Posiciones en la barra 0.634 m
1.510 m
2.094 m
2.970 m
3.846 m
4.430 m
5.306 m
5.890 m
-0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.054 -0.041 -0.022 -0.010 0.009
0.000
0.000
0.027
0.040
0.058
0.072
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.027 0.001
0.028
0.038
0.038
0.023
0.003
-0.039 -0.077
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.003
0.002 -0.001 -0.002 -0.005 -0.007 -0.008 -0.011 -0.012
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 0.028
0.028
0.028
0.028
Mt
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.020 -0.007 0.013
0.026
0.046
0.022
0.006
-0.018 -0.034
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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N
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0.000
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0.000
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Vz
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0.000
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Mt
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0.000
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My
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Mz
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N
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Vz
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0.030
0.030
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Mt
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0.000
0.000
My
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Mz
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0.000
0.000
0.000
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N
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vy
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Vz
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0.000
0.000
Mt
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My
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0.000
0.000
Mz
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5.828 m
6.660 m
0.000
0.000
0.000
0.000 0.000
0.000 0.000
0.000
0.000
0.000
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis N2/N Peso 5 propio
Esfuerz 0.000 o m
Posiciones en la barra 0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
N
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Página 23
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis
Esfuerz 0.000 o m
CM 1 (2)
CM 1 (3)
Q1
V1
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz CM 1 (1)
Posiciones en la barra 0.833 m
N
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Vy
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0.000
0.000
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0.000
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Vz
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0.005
0.005
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0.005
0.005
0.005
0.005
0.005
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
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My
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N
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0.000
0.000
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Vy
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Vz
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Mt
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0.000
0.000
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My
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0.010
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0.019
0.023
Mz
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0.000
0.000
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N
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My
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Mz
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N
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0.000
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Vz
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Mt
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0.000
0.000
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My
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Mz
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0.000
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Vy
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Vz
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0.000
0.000
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Mt
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My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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0.000
Mz
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1.362
1.120
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4.440 m
5.316 m
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis N5/N Peso 6 propio
Esfuerz 0.060 o m N
1.520 m
2.104 m
2.980 m
3.856 m
5.900 m
-0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007
Vy
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0.000
0.000
0.000
Vz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.023
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0.038
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz CM 1 (1)
Posiciones en la barra 0.644 m
N
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005
Página 24
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis
CM 1 (2)
CM 1 (3)
Esfuerz 0.060 o m
V1
1.520 m
2.104 m
2.980 m
3.856 m
4.440 m
5.316 m
5.900 m
0.000
0.000
0.000
Vy
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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0.022
0.022
0.022
0.022 0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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Mz
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0.000
0.000
0.000
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N
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0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
Vy
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0.000
0.000
0.000
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0.000
0.000
0.000
Vz
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Mt
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0.000
0.000
My
-0.012 -0.011 -0.008 -0.007 -0.005 -0.002 -0.001
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Mz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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N
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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Vy
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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0.000
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0.000
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My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz Q1
Posiciones en la barra 0.644 m
N
-0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004
Vy
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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0.020
0.020
0.020
0.020
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.041
0.024
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-0.005 -0.017
Mz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000
0.000
0.000
0.000
Vy
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0.005 -0.018 -0.034 -0.058 -0.076
Vz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
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0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
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Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis N3/N Peso 6 propio
CM 1 (1)
Esfuerz 0.000 o m N
Posiciones en la barra 0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
-0.197 -0.179 -0.161 -0.144 -0.126 -0.108 -0.091 -0.073 -0.055
Vy
0.000
Vz
-0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007 -0.007
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.015 -0.009 -0.004 0.002
0.007
0.013
0.018
0.024
0.029
Mz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000 0.000 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022 -0.022
Vy
0.000
Vz
-0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005 -0.005
0.000 0.000
0.000 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.010 -0.006 -0.002 0.001
0.005
0.009
0.013
0.017
0.021
Página 25
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por hipótesis Barra Hipótesis
CM 1 (2)
CM 1 (3)
Q1
V1
Esfuerz 0.000 o m
Posiciones en la barra 0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
Mz
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0.000
0.000
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0.000
0.000
N
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0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
0.003
Vy
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0.000
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0.000
Vz
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0.001
Mt
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My
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Mz
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N
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Vy
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Vz
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My
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Mz
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N
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Vz
-0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004 -0.004
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Mt
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0.000
0.000
My
-0.009 -0.006 -0.002 0.001
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0.017
Mz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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N
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0.000
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vy
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Vz
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0.000
0.000
Mt
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My
0.000
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0.000
0.000
0.000
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0.000
0.000
Mz
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0.828
0.668
0.523
0.392
0.276
0.175
0.089
0.018
2.3.2.1.2.- Combinaciones Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
N1/N Acero 4 laminado
Descripción 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
Esfuerz o
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
-0.173 -0.159 -0.145 -0.131 -0.117 -0.103 -0.088 -0.074 -0.060 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.281 -0.257 -0.234 -0.210 -0.186 -0.162 -0.138 -0.115 -0.091
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
Mt
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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0.011
0.011
0.011
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0.011
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0.011
Mt
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0.000
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
1.665 m
N
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
0.833 m
Vy
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
Posiciones en la barra 0.000 m
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.292 -0.268 -0.245 -0.221 -0.197 -0.173 -0.149 -0.125 -0.102
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.032
0.020
0.008
-0.004 -0.016 -0.027 -0.039 -0.051 -0.063
Página 26
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Descripción
Esfuerz o Mz
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
0.000
0.000
0.000
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0.000
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.014
0.014
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0.014
0.014
0.014
0.014
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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-0.004 -0.016 -0.028 -0.040 -0.052 -0.063
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000
0.000
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0.000
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0.000
0.000
Vz
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0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
Mt
0.000
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000
0.000
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0.000
0.000
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Vz
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Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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Vy
0.329
0.302
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0.113
Vz
0.008
0.008
0.008
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0.008
0.008
0.008
0.008
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.019
0.012
0.005
-0.002 -0.009 -0.016 -0.023 -0.030 -0.037
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1.242
1.002
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0.027
N
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Vy
0.329
0.302
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0.142
0.113
Vz
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
0.012
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.027
0.017
0.007
-0.003 -0.013 -0.023 -0.033 -0.043 -0.053
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
N
-0.184 -0.170 -0.156 -0.142 -0.128 -0.113 -0.099 -0.085 -0.071
Vy
0.329
0.302
0.275
0.249
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0.195
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0.113
Vz
0.011
0.011
0.011
0.011
0.011
0.011
0.011
0.011
0.011
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.024
0.015
0.006
-0.003 -0.012 -0.020 -0.029 -0.038 -0.047
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
N
-0.292 -0.268 -0.245 -0.221 -0.197 -0.173 -0.149 -0.125 -0.102
Vy
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
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0.142
0.113
Vz
0.014
0.014
0.014
0.014
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0.014
0.014
0.014
0.014
Mt
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0.033
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0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.032
0.020
0.008
-0.004 -0.016 -0.027 -0.039 -0.051 -0.063
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
N
-0.194 -0.180 -0.166 -0.152 -0.137 -0.123 -0.109 -0.095 -0.081
Vy
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
0.168
0.142
0.113
Vz
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.028
0.018
0.007
-0.003 -0.014 -0.024 -0.035 -0.045 -0.056
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
N
-0.302 -0.278 -0.254 -0.231 -0.207 -0.183 -0.159 -0.135 -0.112
Vy
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
0.168
0.142
0.113
Vz
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.036
0.023
0.009
-0.004 -0.018 -0.031 -0.045 -0.058 -0.072
1.505
1.242
1.002
0.784
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+ 1.5·V1
0.000
0.000
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1. 5·V1
6.660 m
0.014
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1.5· V1
5.828 m
0.000
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
4.995 m
0.014
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
4.162 m
0.000
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
3.330 m
Vz
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
2.498 m
Vy
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
1.665 m
-0.203 -0.189 -0.175 -0.161 -0.146 -0.132 -0.118 -0.104 -0.090
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
0.833 m
N
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
Posiciones en la barra 0.000 m
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
N
-0.205 -0.191 -0.177 -0.163 -0.148 -0.134 -0.120 -0.106 -0.092
Vy
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
0.168
0.142
0.113
Vz
0.015
0.015
0.015
0.015
0.015
0.015
0.015
0.015
0.015
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
0.033
0.021
0.008
-0.004 -0.016 -0.028 -0.041 -0.053 -0.065
Mz
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
Página 27
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Esfuerz o
Descripción 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1 +1.5·V1
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
0.168
0.142
0.113
Vz
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
Mt
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
My
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1.242
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0.414
0.263
0.134
0.027
N
-0.203 -0.189 -0.175 -0.161 -0.146 -0.132 -0.118 -0.104 -0.090
Vy
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Vz
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
Mt
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0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
My
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0.008
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0.016
N
-0.311 -0.287 -0.263 -0.240 -0.216 -0.192 -0.168 -0.144 -0.120
Vy
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Vz
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
0.018
Mt
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0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
My
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0.010
-0.005 -0.020 -0.035 -0.050 -0.065 -0.080
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0.745
0.601
0.470
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0.016
N
-0.214 -0.200 -0.186 -0.171 -0.157 -0.143 -0.129 -0.115 -0.101
Vy
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0.181
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0.117
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0.085
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Vz
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
0.016
Mt
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0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
My
0.037
0.023
0.009
-0.004 -0.018 -0.032 -0.046 -0.059 -0.073
0.903
0.745
0.601
0.470
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+ 0.9·V1
2.498 m
-0.313 -0.289 -0.265 -0.242 -0.218 -0.194 -0.170 -0.146 -0.122
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0 .9·V1
1.665 m
N
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
0.833 m
Vy
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
Posiciones en la barra 0.000 m
0.353
0.249
0.158
0.080
0.016
N
-0.322 -0.298 -0.274 -0.250 -0.227 -0.203 -0.179 -0.155 -0.131
Vy
0.197
0.181
0.165
0.149
0.133
0.117
0.101
0.085
0.068
Vz
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
Mt
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
My
0.045
0.028
0.011
-0.005 -0.022 -0.039 -0.056 -0.072 -0.089
Mz
0.903
0.745
0.601
0.470
1.510 m
2.094 m
0.353
0.249
0.158
0.080
0.016
4.430 m
5.306 m
5.890 m
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
N4/N Acero 5 laminado
Descripción 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
Esfuerz o N
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.046
0.056
0.071
0.082
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.035 -0.004
0.033
0.049
0.064
0.030
0.001
-0.055 -0.099
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.089 -0.071 -0.046 -0.029 -0.004
0.061
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Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.050 -0.003
0.048
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0.085
0.043
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.070 -0.060 -0.045 -0.035 -0.020
0.062
0.072
0.087
0.098
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.044 -0.006
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0.086
0.039
-0.001 -0.071 -0.124
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.100 -0.082 -0.057 -0.040 -0.015
0.077
0.094
0.119
0.138
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.059 -0.006
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0.108
0.051
0.001
-0.092 -0.167
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
3.846 m
-0.059 -0.049 -0.034 -0.024 -0.009
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
2.970 m
Vz
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
0.634 m
Vy
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
Posiciones en la barra 0.050 m
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.089 -0.078 -0.064 -0.054 -0.039
0.000
0.091
0.101
0.116
0.127
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.060 -0.011
0.051
0.085
0.126
0.053
-0.003 -0.098 -0.169
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Página 28
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Descripción 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
Esfuerz o N
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1.5· V1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1. 5·V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+ 1.5·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1 +1.5·V1
2.094 m
2.970 m
3.846 m
4.430 m
5.306 m
5.890 m
-0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
-0.100 -0.089 -0.074 -0.065 -0.050
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0.132
0.143
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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Vy
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
-0.084 -0.014
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
1.510 m
Vz
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
0.634 m
Vy
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
Posiciones en la barra 0.050 m
N
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008
Vy
0.113
Vz
-0.059 -0.049 -0.034 -0.024 -0.009
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.035 -0.004
Mz
0.027
N
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-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.064
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0.001
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-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012
Vy
0.113
Vz
-0.089 -0.071 -0.046 -0.029 -0.004
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.050 -0.003
Mz
0.027
N
0.087
0.052
0.048
0.028
0.070
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.085
0.061 0.043
0.077
0.103
0.002
0.121
-0.076 -0.141
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011 -0.011
Vy
0.113
Vz
-0.070 -0.060 -0.045 -0.035 -0.020
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.044 -0.006
Mz
0.027
N
0.087
0.052
0.039
0.028
0.063
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.086
0.062 0.039
0.072
0.087
0.098
-0.001 -0.071 -0.124
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014
Vy
0.113
Vz
-0.100 -0.082 -0.057 -0.040 -0.015
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.059 -0.006
Mz
0.027
N
0.087
0.052
0.055
0.028
0.083
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.108
0.077 0.051
0.094
0.119
0.001
0.138
-0.092 -0.167
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013
Vy
0.113
Vz
-0.080 -0.069 -0.055 -0.045 -0.030
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.052 -0.009
Mz
0.027
N
0.087
0.052
0.046
0.028
0.074
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.107
0.078 0.046
0.087
0.102
0.113
-0.002 -0.085 -0.148
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016
Vy
0.113
Vz
-0.110 -0.092 -0.067 -0.050 -0.025
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.067 -0.008
Mz
0.027
N
0.087
0.052
0.061
0.028
0.095
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.128
0.092 0.059
0.109
0.134
0.000
0.153
-0.107 -0.190
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015
Vy
0.113
Vz
-0.091 -0.080 -0.065 -0.056 -0.041
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.061 -0.012
Mz
0.027
N
0.087
0.052
0.052
0.028
0.088
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.130
0.094 0.054
0.104
0.119
0.130
-0.003 -0.101 -0.173
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
-0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018
Vy
0.113
Vz
-0.121 -0.103 -0.078 -0.061 -0.036
0.087
0.052
Mt
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
My
-0.076 -0.011
Mz
0.027
0.068
0.028
0.108
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
0.151
0.109 0.067
0.126
0.151
0.169
-0.002 -0.123 -0.216
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.007
0.075
Página 29
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Esfuerz o
Descripción 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0 .9·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+ 0.9·V1
N
Posiciones en la barra 0.050 m
0.634 m
1.510 m
2.094 m
2.970 m
3.846 m
4.430 m
5.306 m
5.890 m
-0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014
Vy
0.068
Vz
-0.089 -0.078 -0.064 -0.054 -0.039
Mt
-0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013
My
-0.060 -0.011
Mz
0.016
N
0.052
0.031
0.051
0.017
0.085
-0.005 -0.026 -0.041 -0.062 -0.078
0.126
0.091 0.053
0.101
0.116
0.127
-0.003 -0.098 -0.169
-0.019 -0.055 -0.069 -0.074 -0.060 -0.041
0.004
0.045
-0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018
Vy
0.068
Vz
-0.119 -0.101 -0.076 -0.059 -0.034
Mt
-0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013
My
-0.075 -0.011
Mz
0.016
N
0.052
0.031
0.067
0.017
0.106
-0.005 -0.026 -0.041 -0.062 -0.078
0.147
0.106 0.065
0.123
0.148
0.166
-0.001 -0.120 -0.211
-0.019 -0.055 -0.069 -0.074 -0.060 -0.041
0.004
0.045
-0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016
Vy
0.068
Vz
-0.100 -0.089 -0.074 -0.065 -0.050
Mt
-0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013
My
-0.069 -0.014
Mz
0.016
N
0.052
0.031
0.058
0.017
0.098
-0.005 -0.026 -0.041 -0.062 -0.078
0.148
0.108 0.061
0.118
0.132
0.143
-0.004 -0.114 -0.194
-0.019 -0.055 -0.069 -0.074 -0.060 -0.041
0.004
0.045
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
Vy
0.068
Vz
-0.130 -0.112 -0.087 -0.070 -0.045
0.052
0.031
Mt
-0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013
My
-0.084 -0.014
Mz
0.016
0.073
0.017
0.119
-0.005 -0.026 -0.041 -0.062 -0.078
0.170
0.123 0.074
0.139
0.164
0.183
-0.003 -0.136 -0.237
-0.019 -0.055 -0.069 -0.074 -0.060 -0.041
0.004
0.045
5.828 m
6.660 m
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
N2/N Acero 5 laminado
Descripción 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
Esfuerz o
Posiciones en la barra 0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
N
-0.306 -0.289 -0.271 -0.253 -0.235 -0.217 -0.200 -0.182 -0.164
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.484 -0.454 -0.424 -0.394 -0.364 -0.334 -0.304 -0.274 -0.244
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.340 -0.322 -0.304 -0.286 -0.268 -0.251 -0.233 -0.215 -0.197
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
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0.000
0.000
0.000
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My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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Mz
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.517 -0.487 -0.457 -0.427 -0.397 -0.367 -0.337 -0.307 -0.277
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.397 -0.379 -0.361 -0.344 -0.326 -0.308 -0.290 -0.272 -0.255
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.574 -0.544 -0.514 -0.484 -0.454 -0.424 -0.394 -0.364 -0.334
Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mz
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
-0.430 -0.412 -0.394 -0.377 -0.359 -0.341 -0.323 -0.306 -0.288
Página 30
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Descripción
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1.5· V1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1. 5·V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+ 1.5·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1 +1.5·V1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
Esfuerz o
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-0.018
Página 31
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Esfuerz o
Descripción 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
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1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+ 0.9·V1
Posiciones en la barra 0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
N
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5.900 m
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
N5/N Acero 6 laminado
Descripción 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
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Vy
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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Mt
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
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N
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0.000
0.000
0.000
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Vy
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0.000
0.000
0.000
0.000
Vz
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Mt
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My
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N
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Mt
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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My
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0.000
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0.000
0.000
Vz
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
0.000
Vy
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 0.000
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
3.856 m
-0.082 -0.071 -0.056 -0.046
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
2.980 m
Vz
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
0.644 m
Vy
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
Posiciones en la barra 0.060 m
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0.000
0.000
0.000
N
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Vy
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Página 32
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Descripción
Esfuerz o
0.070
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0.000
0.000
My
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
N
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0.000
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Mt
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0.021
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0.021
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0.021
0.021
0.021
0.021
My
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N
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Vy
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Vz
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Mt
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0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
My
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N
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Vy
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Vz
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0.070
Mt
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0.021
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0.021
0.021
My
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N
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Vy
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Mt
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0.021
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0.021
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My
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N
0.104
0.007
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Vy
0.130
0.044
0.008
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Vz
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0.030
0.045
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0.080
Mt
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
My
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0.107
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0.046
-0.009 -0.052
N
0.075
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-0.068 -0.101 -0.123 -0.115 -0.092 -0.031
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Vy
0.130
0.044
0.008
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Vz
-0.153 -0.134 -0.109 -0.092
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0.050
0.067
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0.110
Mt
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
My
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0.000
0.059
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0.061
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-0.068 -0.101 -0.123 -0.115 -0.092 -0.031
N
0.104
0.007
0.068
0.027
-0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015 -0.015
Vy
0.130
0.044
0.008
-0.028 -0.052 -0.087 -0.113
Vz
-0.130 -0.119 -0.104 -0.094
0.041
0.056
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0.080
0.091
Mt
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
My
-0.173 -0.101 -0.003
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0.130
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-0.012 -0.061
N
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0.104 0.021 0.007
0.068
-0.068 -0.101 -0.123 -0.115 -0.092 -0.031
0.027
-0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018 -0.018
Vy
0.130
0.044
0.008
-0.028 -0.052 -0.087 -0.113
Vz
-0.169 -0.151 -0.126 -0.109
0.036
0.061
0.078
0.103
0.121
Mt
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
My
-0.216 -0.123 -0.002
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0.151
0.108
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-0.011 -0.076
N
0.075
0.104 0.021 0.007
0.068
-0.068 -0.101 -0.123 -0.115 -0.092 -0.031
0.027
-0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014 -0.014
Vy
0.078
0.026
0.005
-0.017 -0.031 -0.052 -0.068
Vz
-0.127 -0.116 -0.101 -0.091
0.039
0.054
0.064
0.078
0.089
Mt
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
My
-0.169 -0.098 -0.003
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0.126
0.085
0.051
-0.011 -0.060
N
0.045
0.062 0.013 0.004
0.041
-0.041 -0.060 -0.074 -0.069 -0.055 -0.019
0.016
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Vy
0.078
0.026
0.005
-0.017 -0.031 -0.052 -0.068
Vz
-0.166 -0.148 -0.123 -0.106
0.034
0.059
0.076
0.101
0.119
Mt
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
My
-0.211 -0.120 -0.001
0.065
0.147
0.106
0.067
-0.011 -0.075
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0 .9·V1
0.000
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008
Vz
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
0.000
Vy
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
5.900 m
0.000
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1 +1.5·V1
5.316 m
0.045
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+ 1.5·V1
4.440 m
0.000
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1. 5·V1
3.856 m
0.000
Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1.5· V1
2.980 m
0.000
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
2.104 m
-0.183 -0.164 -0.139 -0.123
Mz 0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
1.520 m
Vz
Mz 1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
0.644 m
Mt Mz 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
Posiciones en la barra 0.060 m
N
0.045
0.062 0.013 0.004
0.041
-0.041 -0.060 -0.074 -0.069 -0.055 -0.019
0.016
-0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016
Página 33
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Esfuerz o
Descripción
0.644 m
1.520 m
2.104 m
2.980 m
3.856 m
Vy
0.078
0.062
0.041
0.026
0.005
-0.017 -0.031 -0.052 -0.068
Vz
-0.143 -0.132 -0.118 -0.108
0.050
0.065
0.074
0.089
0.100
Mt
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
My
-0.194 -0.114 -0.004
0.061
0.148
0.098
0.058
-0.014 -0.069
Mz 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+ 0.9·V1
Posiciones en la barra 0.060 m
N
0.045
0.013 0.004
4.440 m
5.316 m
-0.041 -0.060 -0.074 -0.069 -0.055 -0.019
5.900 m
0.016
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
Vy
0.078
0.026
0.005
-0.017 -0.031 -0.052 -0.068
Vz
-0.183 -0.164 -0.139 -0.123
0.062
0.045
0.070
0.087
0.112
0.130
Mt
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
0.013
My
-0.237 -0.136 -0.003
0.074
0.170
0.119
0.073
-0.014 -0.084
Mz
0.045
0.013 0.004
0.041
-0.041 -0.060 -0.074 -0.069 -0.055 -0.019
0.016
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
N3/N Acero 6 laminado
Descripción 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
Esfuerz o N
Posiciones en la barra 0.000 m
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Mt
-0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033
Página 34
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Descripción
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·V1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1.5· V1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.05·Q1+1. 5·V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+ 1.5·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1 +1.5·V1
0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
1.35·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·Q1+0.9· V1
0.8·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0 .9·V1
1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+ 0.9·V1
Esfuerz o
Posiciones en la barra 1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
My
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N
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My
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Mz
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N
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Mt
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N
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Vy
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Vz
-0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013 -0.013
0.302
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0.113
Mt
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My
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Mz
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0.784
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N
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Vy
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Vz
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0.302
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Mt
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Mz
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N
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Mt
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N
1.242
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Vy
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Vz
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Mt
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My
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N
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Vy
0.197
Vz
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My
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Mz
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0.158
0.080
0.016
N
0.745
0.601
-0.214 -0.200 -0.186 -0.171 -0.157 -0.143 -0.129 -0.115 -0.101
Vy
0.197
Vz
-0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016 -0.016
0.181
0.165
0.149
0.133
0.117
0.101
0.085
0.068
Mt
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
My
-0.037 -0.023 -0.009
0.004
0.018
0.032
0.046
0.059
0.073
Mz
0.903
0.470
0.353
0.249
0.158
0.080
0.016
0.745
0.601
N
-0.322 -0.298 -0.274 -0.250 -0.227 -0.203 -0.179 -0.155 -0.131
Vy
0.197
0.181
0.165
0.149
0.133
0.117
0.101
0.085
0.068
Página 35
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Esfuerzos en barras, por combinación Combinación Barra
Tipo
Esfuerz o
Descripción
Posiciones en la barra 0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
Vz
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
Mt
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
My
-0.045 -0.028 -0.011
0.005
0.022
0.039
0.056
0.072
0.089
Mz
0.903
0.470
0.353
0.249
0.158
0.080
0.016
0.745
0.601
2.3.2.1.3.- Envolventes Envolventes de los esfuerzos en barras Posiciones en la barra
Barra
Tipo de combinación
Esfuerz o
N1/N 4
Acero laminado
Nmín
-0.322 -0.298 -0.274 -0.250 -0.227 -0.203 -0.179 -0.155 -0.131
0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
Nmáx
-0.173 -0.159 -0.145 -0.131 -0.117 -0.103 -0.088 -0.074 -0.060
Vymín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vymáx
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
0.168
0.142
0.113
Vzmín
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
0.008
Vzmáx
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
0.020
Mtmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mtmáx
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
0.033
Mymín
0.019
0.012
0.005
-0.005 -0.022 -0.039 -0.056 -0.072 -0.089
Mymáx
0.045
0.028
0.011
-0.002 -0.009 -0.016 -0.023 -0.030 -0.037
Mzmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mzmáx
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
4.430 m
5.306 m
5.890 m
Envolventes de los esfuerzos en barras Posiciones en la barra
Barra
Tipo de combinación
Esfuerz o
N4/N 5
Acero laminado
Nmín
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
0.050 m
0.634 m
1.510 m
2.094 m
2.970 m
3.846 m
Nmáx
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008
Vymín
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.008 -0.044 -0.068 -0.104 -0.130
Vymáx
0.113
0.087
0.052
0.028
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vzmín
-0.130 -0.112 -0.087 -0.070 -0.050
0.046
0.056
0.071
0.082
Vzmáx
-0.059 -0.049 -0.034 -0.024 -0.004
0.123
0.139
0.164
0.183
Mtmín
-0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021 -0.021
Mtmáx
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mymín
-0.084 -0.014
0.033
0.049
0.064
0.030
-0.004 -0.136 -0.237
Mymáx
-0.035 -0.003
0.073
0.119
0.170
0.074
0.002
Mzmín
0.000
-0.031 -0.092 -0.115 -0.123 -0.101 -0.068
0.000
0.000
Mzmáx
0.027
0.000
0.000
0.007
0.075
4.995 m
5.828 m
6.660 m
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.055 -0.099
Envolventes de los esfuerzos en barras Posiciones en la barra
Barra
Tipo de combinación
Esfuerz o
N2/N 5
Acero laminado
Nmín
-0.607 -0.577 -0.547 -0.517 -0.487 -0.457 -0.427 -0.397 -0.367
0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
Nmáx
-0.306 -0.289 -0.271 -0.253 -0.235 -0.217 -0.200 -0.182 -0.164
Vymín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vymáx
0.476
0.449
0.422
0.396
0.369
0.342
0.316
0.289
0.260
Vzmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vzmáx
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mtmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Página 36
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Envolventes de los esfuerzos en barras Barra
Tipo de combinación
Esfuerz o
Posiciones en la barra 0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
4.995 m
5.828 m
6.660 m
Mtmáx
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mymín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mymáx
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mzmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.030
Mzmáx
2.428
2.043
1.680
1.339
1.021
0.725
0.451
0.200
0.000
4.440 m
5.316 m
5.900 m
Envolventes de los esfuerzos en barras Posiciones en la barra
Barra
Tipo de combinación
Esfuerz o
N5/N 6
Acero laminado
Nmín
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
0.060 m
0.644 m
1.520 m
2.104 m
2.980 m
3.856 m
Nmáx
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008
Vymín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.028 -0.052 -0.087 -0.113
Vymáx
0.130
0.104
0.068
0.044
0.008
0.000
0.000
0.000
0.000
Vzmín
-0.183 -0.164 -0.139 -0.123
0.004
0.024
0.034
0.049
0.059
Vzmáx
-0.082 -0.071 -0.056 -0.046
0.050
0.070
0.087
0.112
0.130
Mtmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mtmáx
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
Mymín
-0.237 -0.136 -0.004
0.030
0.064
0.049
0.033
-0.014 -0.084
Mymáx
-0.099 -0.055
0.002
0.074
0.170
0.119
0.073
-0.003 -0.035
Mzmín
0.000
0.000
-0.068 -0.101 -0.123 -0.115 -0.092 -0.031
0.000
Mzmáx
0.075
0.007
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.027
4.995 m
5.828 m
6.660 m
Envolventes de los esfuerzos en barras Posiciones en la barra
Barra
Tipo de combinación
Esfuerz o
N3/N 6
Acero laminado
Nmín
-0.322 -0.298 -0.274 -0.250 -0.227 -0.203 -0.179 -0.155 -0.131
0.000 m
0.833 m
1.665 m
2.498 m
3.330 m
4.162 m
Nmáx
-0.173 -0.159 -0.145 -0.131 -0.117 -0.103 -0.088 -0.074 -0.060
Vymín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vymáx
0.329
0.302
0.275
0.249
0.222
0.195
0.168
0.142
0.113
Vzmín
-0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020 -0.020
Vzmáx
-0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008
Mtmín
-0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033 -0.033
Mtmáx
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mymín
-0.045 -0.028 -0.011
0.000
0.002
0.009
0.016
0.023
0.030
0.037
Mymáx
-0.019 -0.012 -0.005
0.005
0.022
0.039
0.056
0.072
0.089
Mzmín
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Mzmáx
1.505
1.242
1.002
0.784
0.588
0.414
0.263
0.134
0.027
2.3.2.2.- Resistencia Referencias: N: Esfuerzo axil (t) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (t) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (t) Mt: Momento torsor (t·m) My: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (t·m)
Página 37
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Mz: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (t·m) Los esfuerzos indicados son los correspondientes a la combinación pésima, es decir, aquella que demanda la máxima resistencia de la sección. Origen de los esfuerzos pésimos:
G: Sólo gravitatorias GV: Gravitatorias + viento GS: Gravitatorias + sismo GVS: Gravitatorias + viento + sismo
: Aprovechamiento de la resistencia. La barra cumple con las condiciones de resistencia de la norma si se cumple que 100 %.
Comprobación de resistencia Barra
(%)
Esfuerzos pésimos
Posición (m)
N (t)
Vy (t)
Vz (t)
N1/N4 66.10 0.000
-0.313 0.329
0.018
N4/N5 11.38 5.890 N2/N5 73.65 0.000
Mt (t·m) 0.033
My (t·m) 0.041
Mz (t·m)
Origen
Estado
1.505 GV
Cumple
-0.018 -0.130 0.169
-0.021 -0.216 0.075 GV
Cumple
-0.580 0.476
0.000
0.000
2.428 GV
Cumple
N5/N6 11.38 0.060
-0.018 0.130
-0.169 0.021
-0.216 0.075 GV
Cumple
N3/N6 66.10 0.000
-0.313 0.329
-0.018 -0.033 -0.041 1.505 GV
Cumple
0.000
2.3.2.3.- Flechas Referencias: Pos.: Valor de la coordenada sobre el eje 'X' local del grupo de flecha en el punto donde se produce el valor pésimo de la flecha. L.: Distancia entre dos puntos de corte consecutivos de la deformada con la recta que une los nudos extremos del grupo de flecha. Flechas Flecha máxima Flecha máxima Flecha activa Flecha activa absoluta xy absoluta xz absoluta xy absoluta xz Grup Flecha máxima relativa Flecha máxima relativa Flecha activa relativa Flecha activa relativa xy xz xy xz o Pos. Flecha Pos. Flecha Pos. Flecha Pos. Flecha (m) (mm) (m) (mm) (m) (mm) (m) (mm) 2.914 29.02 4.579 1.18 2.914 29.02 4.579 0.32 N1/N 4 2.914 L/229.5 4.579 L/(>1000) 2.914 L/229.5 4.579 L/(>1000) 2.920 3.31 2.628 2.84 2.920 3.31 2.628 0.84 N4/N 5 2.920 L/(>1000) 2.628 L/(>1000) 2.920 L/(>1000) 2.628 L/(>1000) 2.914 31.03 N2/N 5 2.914 L/214.6
4.579 -
0.00 L/(>1000)
2.914 2.914
31.03 L/214.6
4.579 -
0.00 L/(>1000)
2.920 3.31 3.212 2.84 2.920 3.31 3.212 0.84 N5/N 6 2.920 L/(>1000) 3.212 L/(>1000) 2.920 L/(>1000) 3.212 L/(>1000) 2.914 29.02 4.579 1.18 2.914 29.02 4.579 0.32 N3/N 6 2.914 L/229.5 4.579 L/(>1000) 2.914 L/229.5 4.579 L/(>1000)
Página 38
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
2.3.2.4.- Comprobaciones E.L.U. (Completo) Barra N1/N4 Perfil: UPN 100, Doble en cajón soldado (Cordón continuo) Material: Acero (S275) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Iy(1) Iz(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N1
N4
6.710
27.00 412.00 379.97 566.25
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano XY
Plano XZ
Ala sup.
Ala inf.
0.70
0.70
0.00
0.00
LK
4.697
4.697
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.000
C1
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
:
1.48
Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) Ncr: Axil crítico de pandeo elástico.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fy : 2803.26 kp/cm² Ncr : 34.665 t
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.
Ncr,y : 39.649 t
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,z : 34.665 t
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Página 39
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. It: Momento de inercia a torsión uniforme. Iw: Constante de alabeo de la sección.
Iy : 414.02 cm4 Iz : 361.98 cm4 It : 566.25 cm4 Iw : 0.00 cm6
E: Módulo de elasticidad. G: Módulo de elasticidad transversal. Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y.
Lky :
4.697
m
Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión.
Lkz : Lkt :
4.697 0.000
m m
5.37
cm
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión.
E : 2140673 kp/cm² G : 825688 kp/cm²
i0 :
N cr, i0 Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
iy :
3.92
cm
iz : y0 :
3.66 0.00
cm mm
z0 :
0.00
mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer:
13.83 247.99
Donde:
hw: Altura del alma.
tw: Espesor del alma. Aw: Área del alma. Afc,ef: Área reducida del ala comprimida.
k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. E: Módulo de elasticidad. fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. Siendo:
hw :
tw : Aw : Afc,ef :
83.00
mm
6.00 9.96 8.50
mm cm² cm²
k: 0.30 E : 2140673 kp/cm²
fyf : 2803.26 kp/cm²
Página 40
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer:
: 0.004
: 0.014 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
Nc,Ed :
0.322
t
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
N c,R f Nc,Rd : 71.977 t
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 23.195 t
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M1 :
1.05
Página 41
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
: Coeficiente de reducción por pandeo. y :
0.36
z :
0.32
y :
1.74
z :
1.90
y : z :
0.49
y :
1.38
z :
1.48
Siendo:
: Coeficiente de imperfección elástica.
0.49
: Esbeltez reducida.
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores:
Ncr : 34.665 t
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,y : 39.649 t Ncr,z : 34.665 t
Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.034
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
0.000
t·m
MEd- :
0.089
t·m
Mc,Rd :
2.628
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y :
98.44
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 6.660 m del nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por: Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Página 42
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
fyd Mc,R Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.
Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.631
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
1.505
t·m
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
MEd- :
0.000
t·m
Mc,Rd :
2.384
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z :
89.31
Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
:
0.001
Página 43
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.020
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 15.352 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
9.96
cm²
A f V Vyd c,R
Siendo:
d: Altura del alma.
tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
d:
83.00
mm
tw :
6.00
mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
13.83 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
13.83
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
Página 44
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
:
0.013
VEd :
0.329
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 26.204 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
17.00
cm²
A V f Vyd c,R
Siendo:
A: Área de la sección bruta. d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A: d:
26.96 83.00
cm² mm
tw :
6.00
mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
11.76 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
11.76
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Página 45
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.020 7.676 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd : 0.020 t Vc,Rd : 15.352 t
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.329 13.102 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd :
0.329 t
Vc,Rd : 26.204 t
Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.651
: 0.411
: 0.661 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+1.5·V1. Donde:
Página 46
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
Nc,Ed : My,Ed+ : Mz,Ed+ :
0.313 0.041 1.505
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase :
1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
t t·m t·m
Npl,Rd : 71.977 t Mpl,Rd,y : 2.628 t·m Mpl,Rd,z :
2.384
t·m
A:
26.96
cm²
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2) A: Área de la sección bruta. Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
Wpl,y : 98.44 cm³ Wpl,z : 89.31 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm² M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Factores dependientes de la clase de la sección.
ky :
1.01
kz :
1.01
Cm,y : Cm,z :
1.00 1.00
y :
0.36
z :
0.32
y :
1.38
z :
1.48
y : z :
0.60 0.60
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1.
0.329 12.940 Donde: VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd,y :
0.329 t
Página 47
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
Vc,Rd,y : 25.879 t
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer:
: 0.020 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.033
t·m
MT,Rd :
1.633
t·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
Donde: WT: Módulo de resistencia a torsión.
WT : 105.94 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
fyd : 2669.77 kp/cm²
f yd M Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.020
t
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.020
t·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 15.162 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
Vpl,Rd : 15.352 t T,Ed : 19.08 kp/cm²
Página 48
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Siendo: WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
WT : 103.21 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd T,E
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.008
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N1, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.197
t
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.020
t·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 25.975 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
Vpl,Rd : 26.204 t T,Ed : 13.47 kp/cm²
WT : 146.22 cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Página 49
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Barra N4/N5 Perfil: UPN 100, Doble en cajón soldado (Cordón continuo) Material: Acero (S275) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Iy(1) Iz(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N4
N5
5.950
27.00 412.00 379.97 566.25
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Plano XY
Pandeo lateral
Plano XZ
Ala sup.
Ala inf.
1.00
0.70
0.00
0.00
LK
5.950
4.165
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.000
C1
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
:
1.87
Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) Ncr: Axil crítico de pandeo elástico.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fy : 2803.26 kp/cm² Ncr : 21.602 t
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.
Ncr,y : 50.425 t
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,z : 21.602 t
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Página 50
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. It: Momento de inercia a torsión uniforme. Iw: Constante de alabeo de la sección.
Iy : 414.02 cm4 Iz : 361.98 cm4 It : 566.25 cm4 Iw : 0.00 cm6
E: Módulo de elasticidad. G: Módulo de elasticidad transversal. Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y.
Lky :
4.165
m
Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión.
Lkz : Lkt :
5.950 0.000
m m
5.37
cm
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión.
E : 2140673 kp/cm² G : 825688 kp/cm²
i0 :
N cr, i0 Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
iy :
3.92
cm
iz : y0 :
3.66 0.00
cm mm
z0 :
0.00
mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer:
13.83 247.99
Donde:
hw: Altura del alma.
tw: Espesor del alma. Aw: Área del alma. Afc,ef: Área reducida del ala comprimida.
k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. E: Módulo de elasticidad. fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. Siendo:
hw :
tw : Aw : Afc,ef :
83.00
mm
6.00 9.96 8.50
mm cm² cm²
k: 0.30 E : 2140673 kp/cm²
fyf : 2803.26 kp/cm²
Página 51
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer:
< 0.001
:
0.001
Nc,Ed :
0.020
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
t
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
N c,R f Nc,Rd :
71.977 t
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd :
15.827 t
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M1 :
1.05
Página 52
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
: Coeficiente de reducción por pandeo. y :
0.42
z :
0.22
y :
1.50
z :
2.66
y : z :
0.49
y :
1.22
z :
1.87
Siendo:
: Coeficiente de imperfección elástica.
0.49
: Esbeltez reducida.
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores:
Ncr :
21.602 t
Ncr,y :
50.425 t
Ncr,z :
21.602 t
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.090
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
0.000
t·m
MEd- :
0.237
t·m
Mc,Rd :
2.628
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y :
98.44
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 5.890 m del nudo N4, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por: Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Página 53
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
fyd Mc,R Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.
Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.052
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
0.000
t·m
MEd- :
0.124
t·m
Mc,Rd :
2.384
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z :
89.31
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.678 m del nudo N4, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por: Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
:
0.012
Página 54
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 5.890 m del nudo N4, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.183
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 15.352 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
9.96
cm²
A f V Vyd c,R
Siendo:
d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
d: tw :
83.00 6.00
mm mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
13.83 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
13.83
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
Página 55
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
:
0.005
VEd :
0.130
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 5.890 m del nudo N4, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 26.204 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
17.00
cm²
A V f Vyd c,R
Siendo:
A: Área de la sección bruta. d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
26.96
cm²
d: tw :
83.00 6.00
mm mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
11.76 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
11.76
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Página 56
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.130 7.676 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd : 0.130 t Vc,Rd : 15.352 t
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.113 13.102 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd :
0.113 t
Vc,Rd : 26.204 t
Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.114
: 0.102
: 0.082 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 5.890 m del nudo N4, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+1.5·V1.
Página 57
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
Nc,Ed :
0.018
t
My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : Mz,Ed+ : Clase :
0.216 0.075 1
t·m t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2) A: Área de la sección bruta. Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Npl,Rd : 71.977 t Mpl,Rd,y :
2.628
t·m
Mpl,Rd,z :
2.384
t·m
A: Wpl,y : Wpl,z :
26.96 98.44 89.31
cm² cm³ cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm² M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente.
ky :
1.00
kz :
1.00
Cm,y :
1.00
Cm,z :
1.00
y :
0.42
z :
0.22
y :
1.22
z :
1.87
y : z :
0.60
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Factores dependientes de la clase de la sección.
0.60
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1.
0.130 7.632 Donde:
Página 58
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd,z : 0.130 t Vc,Rd,z : 15.265 t
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer:
: 0.013 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.021
t·m
MT,Rd :
1.633
t·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
Donde: WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
WT : 105.94 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
f yd M Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.012
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 5.890 m del nudo N4, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
VEd :
0.183
t
MT,Ed :
0.013
t·m
Vpl,T,Rd : 15.229 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
Vpl,Rd : 15.352 t
Página 59
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
T,Ed :
12.43
kp/cm²
Siendo: WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
WT : 103.21 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd T,E
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.003
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 5.890 m del nudo N4, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
VEd :
0.078
t
MT,Ed :
0.013
t·m
Vpl,T,Rd : 26.055 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
Vpl,Rd : 26.204 t T,Ed : 8.77 kp/cm²
WT : 146.22 cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Página 60
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Barra N2/N5 Perfil: UPN 120, Doble en cajón soldado (Cordón continuo) Material: Acero (S275) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Iy(1) Iz(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N2
N5
6.710
34.00 728.00 603.54 963.21
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Plano XY
Pandeo lateral
Plano XZ
Ala sup.
Ala inf.
0.70
0.50
0.00
0.00
LK
4.697
3.355
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.000
C1
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
:
1.31
Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) Ncr: Axil crítico de pandeo elástico.
Clase :
A:
1
34.08
cm²
fy : 2803.26 kp/cm² Ncr : 55.446 t
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.
Ncr,y : 137.966 t
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,z : 55.446 t
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Página 61
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. It: Momento de inercia a torsión uniforme. Iw: Constante de alabeo de la sección.
Iy : 735.03 cm4 Iz : 578.97 cm4 It : 963.21 cm4 Iw : 0.00 cm6
E: Módulo de elasticidad. G: Módulo de elasticidad transversal. Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y.
Lky :
3.355
m
Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión.
Lkz : Lkt :
4.697 0.000
m m
6.21
cm
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión.
E : 2140673 kp/cm² G : 825688 kp/cm²
i0 :
N cr, i0 Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
iy :
4.64
cm
iz : y0 :
4.12 0.00
cm mm
z0 :
0.00
mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer:
10.67 328.58
Donde:
hw: Altura del alma.
tw: Espesor del alma. Aw: Área del alma. Afc,ef: Área reducida del ala comprimida.
k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. E: Módulo de elasticidad. fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. Siendo:
hw :
96.00
mm
tw : Aw : Afc,ef :
9.00 17.28 8.40
mm cm² cm²
k: 0.30 E : 2140673 kp/cm²
fyf : 2803.26 kp/cm²
Página 62
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer:
: 0.007
: 0.017 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N2, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
Nc,Ed :
0.607
t
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
N c,R f Nc,Rd : 90.986 t
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
Clase :
A:
1
34.08
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 34.895 t
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
34.08
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M1 :
1.05
Página 63
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
: Coeficiente de reducción por pandeo. y :
0.64
z :
0.38
y :
1.00
z :
1.63
y : z :
0.49
y :
0.83
z :
1.31
Siendo:
: Coeficiente de imperfección elástica.
0.49
: Esbeltez reducida.
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores:
Ncr : 55.446 t
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,y : 137.966 t Ncr,z : 55.446 t
Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.
Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.710
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N2, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo.
MEd+ :
2.428
t·m
MEd- :
0.000
t·m
Mc,Rd :
3.417
t·m
Clase :
1
El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por: Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la
Wpl,z : 127.99 cm³
Página 64
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd A
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
:
0.016
VEd :
0.476
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N2, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 30.520 t
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Siendo:
A: Área de la sección bruta. d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
Av :
19.80
cm²
A : 34.08 cm² d : 102.00 mm
tw :
7.00
mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
Página 65
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
12.22 64.71 Donde: w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima.
w :
12.22
máx :
64.71
ma w
: Factor de reducción.
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia.
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
:
0.92
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.476 15.260
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd :
0.476 t
Vc,Rd : 30.520 t
Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.717
: 0.442
Página 66
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
: 0.736 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N2, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+1.5·V1. Donde: Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2) A: Área de la sección bruta. Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
Nc,Ed : My,Ed+ :
0.580 0.000
t t·m
Mz,Ed+ : Clase :
2.428 1
t·m
Npl,Rd : 90.986 t Mpl,Rd,y : 3.906 t·m Mpl,Rd,z :
3.417
t·m
A:
34.08
cm²
Wpl,y : 146.30 cm³ Wpl,z : 127.99 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm² M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Factores dependientes de la clase de la sección.
ky :
1.01
kz :
1.01
Cm,y : Cm,z :
1.00 1.00
y :
0.64
z :
0.38
y :
0.83
z :
1.31
y : z :
0.60 0.60
Página 67
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. 0.476 15.260 Donde: VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd,y : 0.476 t Vc,Rd,y : 30.520 t
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Página 68
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Barra N5/N6 Perfil: UPN 100, Doble en cajón soldado (Cordón continuo) Material: Acero (S275) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Iy(1) Iz(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N5
N6
5.950
27.00 412.00 379.97 566.25
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Plano XY
Pandeo lateral
Plano XZ
Ala sup.
Ala inf.
1.00
0.70
0.00
0.00
LK
5.950
4.165
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.000
C1
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
:
1.87
Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) Ncr: Axil crítico de pandeo elástico.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fy : 2803.26 kp/cm² Ncr : 21.602 t
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.
Ncr,y : 50.425 t
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,z : 21.602 t
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Página 69
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. It: Momento de inercia a torsión uniforme. Iw: Constante de alabeo de la sección.
Iy : 414.02 cm4 Iz : 361.98 cm4 It : 566.25 cm4 Iw : 0.00 cm6
E: Módulo de elasticidad. G: Módulo de elasticidad transversal. Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y.
Lky :
4.165
m
Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión.
Lkz : Lkt :
5.950 0.000
m m
5.37
cm
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión.
E : 2140673 kp/cm² G : 825688 kp/cm²
i0 :
N cr, i0 Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
iy :
3.92
cm
iz : y0 :
3.66 0.00
cm mm
z0 :
0.00
mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer:
13.83 247.99
Donde:
hw: Altura del alma.
tw: Espesor del alma. Aw: Área del alma. Afc,ef: Área reducida del ala comprimida.
k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. E: Módulo de elasticidad. fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. Siendo:
hw :
tw : Aw : Afc,ef :
83.00
mm
6.00 9.96 8.50
mm cm² cm²
k: 0.30 E : 2140673 kp/cm²
fyf : 2803.26 kp/cm²
Página 70
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer:
< 0.001
:
0.001
Nc,Ed :
0.020
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
t
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
N c,R f Nc,Rd :
71.977 t
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd :
15.827 t
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M1 :
1.05
Página 71
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
: Coeficiente de reducción por pandeo. y :
0.42
z :
0.22
y :
1.50
z :
2.66
y : z :
0.49
y :
1.22
z :
1.87
Siendo:
: Coeficiente de imperfección elástica.
0.49
: Esbeltez reducida.
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores:
Ncr :
21.602 t
Ncr,y :
50.425 t
Ncr,z :
21.602 t
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.090
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
0.000
t·m
MEd- :
0.237
t·m
Mc,Rd :
2.628
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y :
98.44
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.060 m del nudo N5, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por: Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Página 72
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
fyd Mc,R Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.
Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.052
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
0.000
t·m
MEd- :
0.124
t·m
Mc,Rd :
2.384
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z :
89.31
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 3.272 m del nudo N5, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por: Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
:
0.012
Página 73
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.060 m del nudo N5, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.183
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 15.352 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
9.96
cm²
A f V Vyd c,R
Siendo:
d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
d: tw :
83.00 6.00
mm mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
13.83 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
13.83
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
Página 74
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
:
0.005
VEd :
0.130
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.060 m del nudo N5, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 26.204 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
17.00
cm²
A V f Vyd c,R
Siendo:
A: Área de la sección bruta. d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
26.96
cm²
d: tw :
83.00 6.00
mm mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
11.76 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
11.76
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Página 75
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.183 7.676 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd : 0.183 t Vc,Rd : 15.352 t
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.130 13.102 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd :
0.130 t
Vc,Rd : 26.204 t
Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.114
: 0.102
: 0.082 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.060 m del nudo N5, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+1.5·V1.
Página 76
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
Nc,Ed :
0.018
t
My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
My,Ed- : Mz,Ed+ : Clase :
0.216 0.075 1
t·m t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2) A: Área de la sección bruta. Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.
Npl,Rd : 71.977 t Mpl,Rd,y :
2.628
t·m
Mpl,Rd,z :
2.384
t·m
A: Wpl,y : Wpl,z :
26.96 98.44 89.31
cm² cm³ cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm² M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente.
ky :
1.00
kz :
1.00
Cm,y :
1.00
Cm,z :
1.00
y :
0.42
z :
0.22
y :
1.22
z :
1.87
y : z :
0.60
y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Factores dependientes de la clase de la sección.
0.60
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1.
0.183 7.632 Donde:
Página 77
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd,z : 0.183 t Vc,Rd,z : 15.265 t
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer:
: 0.013 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.021
t·m
MT,Rd :
1.633
t·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
Donde: WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
WT : 105.94 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
f yd M Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.012
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.060 m del nudo N5, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
VEd :
0.183
t
MT,Ed :
0.013
t·m
Vpl,T,Rd : 15.229 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
Vpl,Rd : 15.352 t
Página 78
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
T,Ed :
12.43
kp/cm²
Siendo: WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
WT : 103.21 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd T,E
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.003
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.060 m del nudo N5, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
VEd :
0.078
t
MT,Ed :
0.013
t·m
Vpl,T,Rd : 26.055 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
Vpl,Rd : 26.204 t T,Ed : 8.77 kp/cm²
WT : 146.22 cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Página 79
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Barra N3/N6 Perfil: UPN 100, Doble en cajón soldado (Cordón continuo) Material: Acero (S275) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Iy(1) Iz(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N3
N6
6.710
27.00 412.00 379.97 566.25
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Plano XY
Pandeo lateral
Plano XZ
Ala sup.
Ala inf.
0.70
0.70
0.00
0.00
LK
4.697
4.697
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.000
C1
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
:
1.48
Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) Ncr: Axil crítico de pandeo elástico.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fy : 2803.26 kp/cm² Ncr : 34.665 t
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y.
Ncr,y : 39.649 t
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,z : 34.665 t
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,T :
Página 80
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Donde: Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. It: Momento de inercia a torsión uniforme. Iw: Constante de alabeo de la sección.
Iy : 414.02 cm4 Iz : 361.98 cm4 It : 566.25 cm4 Iw : 0.00 cm6
E: Módulo de elasticidad. G: Módulo de elasticidad transversal. Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y.
Lky :
4.697
m
Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión.
Lkz : Lkt :
4.697 0.000
m m
5.37
cm
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión.
E : 2140673 kp/cm² G : 825688 kp/cm²
i0 :
N cr, i0 Siendo:
iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.
iy :
3.92
cm
iz : y0 :
3.66 0.00
cm mm
z0 :
0.00
mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer:
13.83 247.99
Donde:
hw: Altura del alma.
tw: Espesor del alma. Aw: Área del alma. Afc,ef: Área reducida del ala comprimida.
k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. E: Módulo de elasticidad. fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. Siendo:
hw :
tw : Aw : Afc,ef :
83.00
mm
6.00 9.96 8.50
mm cm² cm²
k: 0.30 E : 2140673 kp/cm²
fyf : 2803.26 kp/cm²
Página 81
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer:
: 0.004
: 0.014 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo.
Nc,Ed :
0.322
t
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
N c,R f Nc,Rd : 71.977 t
Donde:
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
Clase :
A:
1
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:
Nb,Rd : 23.195 t
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A:
26.96
cm²
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M1 :
1.05
Página 82
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
: Coeficiente de reducción por pandeo. y :
0.36
z :
0.32
y :
1.74
z :
1.90
y : z :
0.49
y :
1.38
z :
1.48
Siendo:
: Coeficiente de imperfección elástica.
0.49
: Esbeltez reducida.
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores:
Ncr : 34.665 t
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z.
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión.
Ncr,y : 39.649 t Ncr,z : 34.665 t
Ncr,T :
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.034
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 6.660 m del nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
0.089
t·m
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
MEd- :
0.000
t·m
Mc,Rd :
2.628
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,y :
98.44
Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Página 83
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
fyd Mc,R Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.
Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer:
: 0.631
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa:
MEd+ :
1.505
t·m
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
MEd- :
0.000
t·m
Mc,Rd :
2.384
t·m
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Clase :
1
Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
Wpl,z :
89.31
Donde:
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
:
0.001
Página 84
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.020
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 15.352 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
9.96
cm²
A f V Vyd c,R
Siendo:
d: Altura del alma.
tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
d:
83.00
mm
tw :
6.00
mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
13.83 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
13.83
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer:
Página 85
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
:
0.013
VEd :
0.329
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N3, para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
t
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 26.204 t Donde: Av: Área transversal a cortante.
Av :
17.00
cm²
A V f Vyd c,R
Siendo:
A: Área de la sección bruta. d: Altura del alma. tw: Espesor del alma.
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
A: d:
26.96 83.00
cm² mm
tw :
6.00
mm
fyd : 2669.77 kp/cm²
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
11.76 64.71
Donde:
w: Esbeltez del alma.
máx: Esbeltez máxima. : Factor de reducción.
w :
11.76
máx :
64.71
:
0.92
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1)
fref : 2395.51 kp/cm² fy : 2803.26 kp/cm²
Página 86
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.020 7.676 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd : 0.020 t Vc,Rd : 15.352 t
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd. 0.329 13.102 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
VEd :
0.329 t
Vc,Rd : 26.204 t
Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.651
: 0.411
: 0.661 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.05·Q1+1.5·V1. Donde:
Página 87
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.
Nc,Ed : My,Ed- : Mz,Ed+ :
0.313 0.041 1.505
Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Clase :
1
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.
t t·m t·m
Npl,Rd : 71.977 t Mpl,Rd,y : 2.628 t·m Mpl,Rd,z :
2.384
t·m
A:
26.96
cm²
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2) A: Área de la sección bruta. Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
Wpl,y : 98.44 cm³ Wpl,z : 89.31 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M1: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm² M1 : 1.05
ky, kz: Coeficientes de interacción.
Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y, z: Factores dependientes de la clase de la sección.
ky :
1.01
kz :
1.01
Cm,y : Cm,z :
1.00 1.00
y :
0.36
z :
0.32
y :
1.38
z :
1.48
y : z :
0.60 0.60
Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1.
0.329 12.940 Donde: VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd,y :
0.329 t
Página 88
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo.
Vc,Rd,y : 25.879 t
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer:
: 0.020 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8·PP+0.8·CM1(1)+0.8·CM1(2)+0.8·CM1(3)+1.5·V1. MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.033
t·m
MT,Rd :
1.633
t·m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:
Donde: WT: Módulo de resistencia a torsión.
WT : 105.94 cm³
fyd: Resistencia de cálculo del acero.
fyd : 2669.77 kp/cm²
f yd M Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.020
t
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.020
t·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 15.162 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
Vpl,Rd : 15.352 t T,Ed : 19.08 kp/cm²
Página 89
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Siendo: WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
WT : 103.21 cm³ fyd : 2669.77 kp/cm²
fyd T,E
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer:
: 0.008
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.35·CM1(1)+1.35·CM1(2)+1.35·CM1(3)+1.5·Q1+0.9·V1. VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo.
VEd :
0.197
t
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo.
MT,Ed :
0.020
t·m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:
Vpl,T,Rd : 25.975 t
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión.
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. fyd: Resistencia de cálculo del acero. Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) M0: Coeficiente parcial de seguridad del material.
Vpl,Rd : 26.204 t T,Ed : 13.47 kp/cm²
WT : 146.22 cm³
fyd : 2669.77 kp/cm²
fy : 2803.26 kp/cm²
M0 :
1.05
Página 90
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
2.3.2.5.- Comprobaciones E.L.U. (Resumido) Barras
COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
w
Nt
Nc
MY
MZ
VZ
x: 0 m = 63.1
VY
MYVZ
NMYMZ
NMYMZVYVZ Mt
MtVZ
N1/N4
2.0 w w,máx NEd = 0.00 x: 0 m x: 6.66 m Cumple Cumple N.P.(1) = 1.4 = 3.4
x: 0 m = 66.1
< 0.1
= 2.0
N4/N5
2.0 w w,máx NEd = 0.00 x: 5.89 m x: 2.678 m x: 5.89 m x: 5.89 m x: 5.89 m = 0.1 < 0.1 < 0.1 Cumple Cumple N.P.(1) = 9.0 = 5.2 = 1.2 = 0.5 = 11.4
< 0.1
= 1.3
N2/N5
2.0 w w,máx NEd = 0.00 x: 0 m MEd = 0.00 N.P.(1) = 1.7 N.P.(2) Cumple Cumple
x: 0 m = 73.6
< 0.1
MEd = 0.00 N.P.(5)
N5/N6
2.0 w w,máx NEd = 0.00 x: 0.06 m x: 3.272 m x: 0.06 m x: 0.06 m x: 0.06 m = 0.1 < 0.1 < 0.1 Cumple Cumple N.P.(1) = 9.0 = 5.2 = 1.2 = 0.5 = 11.4
< 0.1
= 1.3
N3/N6
2.0 w w,máx NEd = 0.00 x: 0 m x: 6.66 m Cumple Cumple N.P.(1) = 1.4 = 3.4
< 0.1
= 2.0
x: 0 m = 71.0
x: 0 m = 63.1
x: 0 m = 1.3
MZVY
= 0.1
VEd = 0.00 N.P.(3)
x: 0 m = 1.6
x: 0 m = 1.3
= 0.1
< 0.1 < 0.1
N.P.(4) < 0.1
< 0.1 < 0.1
x: 0 m = 66.1
= 0.1
N.P.(6)
= 0.1
2.4.- Placas de anclaje 2.4.1.- Descripción Descripción Disposición
Rigidizadores
Pernos
N1,N3
Ancho X: 250 mm Ancho Y: 250 mm Espesor: 15 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: 2(100x30x5.0) Paralelos Y: -
4Ø10 mm L=75 cm Gancho a 180 grados
N2
Ancho X: 300 mm Ancho Y: 300 mm Espesor: 15 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: 2(100x0x5.0) Paralelos Y: -
8Ø16 mm L=50 cm Gancho a 180 grados
2.4.2.- Medición placas de anclaje Pilares Acero Peso kp
Totales kp
N1, N3 S275 2 x 8.91 N2
S275 1 x 12.21 30.03
Totales
30.03
2.4.3.- Medición pernos placas de anclaje Pilares Pernos
Acero
Longitud m Peso kp Totales m Totales kp
N1, N3 8Ø10 mm L=91 cm ISO 898 C8.8 (liso)
8 x 0.91 8 x 0.56
N2
8 x 0.73 8 x 1.16
Totales
8Ø16 mm L=73 cm ISO 898 C8.8 (liso)
CUMPLE = 66.1
N.P.(6)
CUMPLE = 73.6
x: 0.06 m x: 0.06 m CUMPLE = 1.2 = 0.3 = 11.4
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (3) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (4) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (5) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (6) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Placa base
x: 0 m = 0.8
Estado
x: 5.89 m x: 5.89 m CUMPLE = 1.2 = 0.3 = 11.4
Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Referenci a
MtVY
13.14
13.75
13.14
13.75
Página 91
x: 0 m = 0.8
CUMPLE = 66.1
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
2.4.4.- Comprobación de las placas de anclaje Referencia: N1 -Placa base: Ancho X: 250 mm Ancho Y: 250 mm Espesor: 15 mm -Pernos: 4Ø10 mm L=75 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(100x30x5.0) Paralelos Y: Comprobación
Valores
Estado
Mínimo: 30 mm Calculado: 210 mm
Cumple
Mínimo: 15 mm Calculado: 20 mm
Cumple
Máximo: 50 Calculado: 43.3
Cumple
Mínimo: 30 cm Calculado: 75 cm
Cumple
Máximo: 4.125 t Calculado: 3.763 t
Cumple
Máximo: 2.887 t Calculado: 0.138 t
Cumple
Máximo: 4.125 t Calculado: 3.959 t
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 4.071 t Calculado: 3.529 t
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 6523.96 kp/cm² Calculado: 4534.59 kp/cm² Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Máximo: 8.41 t Calculado: 0.129 t
Separación mínima entre pernos: 3 diámetros
Separación mínima pernos-borde: 1.5 diámetros
Esbeltez de rigidizadores: - Paralelos a X: Longitud mínima del perno: Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Anclaje perno en hormigón: - Tracción: - Cortante: - Tracción + Cortante:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 2803.26 kp/cm²
- Derecha:
Calculado: 1136.04 kp/cm² Cumple
- Izquierda:
Calculado: 1080.02 kp/cm² Cumple
- Arriba:
Calculado: 1273.42 kp/cm² Cumple
- Abajo:
Calculado: 1389.63 kp/cm² Cumple
Flecha global equivalente: Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
- Derecha:
Calculado: 8993.58
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 9489.37
Cumple
- Arriba:
Calculado: 2975.61
Cumple
- Abajo:
Calculado: 2468.86
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Máximo: 2803.26 kp/cm² Calculado: 0 kp/cm²
Cumple
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Se cumplen todas las comprobaciones
Página 92
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N2 -Placa base: Ancho X: 300 mm Ancho Y: 300 mm Espesor: 15 mm -Pernos: 8Ø16 mm L=50 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(100x0x5.0) Paralelos Y: Comprobación
Valores
Estado
Mínimo: 48 mm Calculado: 121 mm
Cumple
Mínimo: 24 mm Calculado: 30 mm
Cumple
Máximo: 50 Calculado: 47.8
Cumple
Mínimo: 49 cm Calculado: 50 cm
Cumple
- Tracción:
Máximo: 4.399 t Calculado: 3.257 t
Cumple
- Cortante:
Máximo: 3.08 t Calculado: 0.063 t
Cumple
- Tracción + Cortante:
Máximo: 4.399 t Calculado: 3.348 t
Cumple
Máximo: 10.491 t Calculado: 3.058 t
Cumple
Separación mínima entre pernos: 3 diámetros
Separación mínima pernos-borde: 1.5 diámetros
Esbeltez de rigidizadores: - Paralelos a X: Longitud mínima del perno: Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Anclaje perno en hormigón:
Tracción en vástago de pernos: Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 6523.96 kp/cm² Calculado: 1522.45 kp/cm² Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Máximo: 13.456 t Calculado: 0.059 t
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 2803.26 kp/cm²
- Derecha:
Calculado: 1895.13 kp/cm² Cumple
- Izquierda:
Calculado: 1626.32 kp/cm² Cumple
- Arriba:
Calculado: 902.972 kp/cm² Cumple
- Abajo:
Calculado: 902.972 kp/cm² Cumple
Flecha global equivalente: Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
- Derecha:
Calculado: 4705.71
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 5211.78
Cumple
- Arriba:
Calculado: 5286.36
Cumple
- Abajo:
Calculado: 5286.36
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Máximo: 2803.26 kp/cm² Calculado: 1293.7 kp/cm²
Cumple
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Se cumplen todas las comprobaciones
Página 93
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N3 -Placa base: Ancho X: 250 mm Ancho Y: 250 mm Espesor: 15 mm -Pernos: 4Ø10 mm L=75 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(100x30x5.0) Paralelos Y: Comprobación
Valores
Estado
Mínimo: 30 mm Calculado: 210 mm
Cumple
Mínimo: 15 mm Calculado: 20 mm
Cumple
Máximo: 50 Calculado: 43.3
Cumple
Mínimo: 30 cm Calculado: 75 cm
Cumple
- Tracción:
Máximo: 4.125 t Calculado: 3.763 t
Cumple
- Cortante:
Máximo: 2.887 t Calculado: 0.138 t
Cumple
- Tracción + Cortante:
Máximo: 4.125 t Calculado: 3.959 t
Cumple
Máximo: 4.071 t Calculado: 3.529 t
Cumple
Separación mínima entre pernos: 3 diámetros
Separación mínima pernos-borde: 1.5 diámetros
Esbeltez de rigidizadores: - Paralelos a X: Longitud mínima del perno: Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Anclaje perno en hormigón:
Tracción en vástago de pernos: Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 6523.96 kp/cm² Calculado: 4534.59 kp/cm² Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Máximo: 8.41 t Calculado: 0.129 t
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 2803.26 kp/cm²
- Derecha:
Calculado: 1136.04 kp/cm² Cumple
- Izquierda:
Calculado: 1080.02 kp/cm² Cumple
- Arriba:
Calculado: 1389.63 kp/cm² Cumple
- Abajo:
Calculado: 1273.42 kp/cm² Cumple
Flecha global equivalente: Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
- Derecha:
Calculado: 8993.58
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 9489.37
Cumple
- Arriba:
Calculado: 2468.86
Cumple
- Abajo:
Calculado: 2975.61
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Máximo: 2803.26 kp/cm² Calculado: 0 kp/cm²
Cumple
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Se cumplen todas las comprobaciones
Página 94
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
3.- CIMENTACIÓN 3.1.- Elementos de cimentación aislados 3.1.1.- Descripción Referencias
Geometría
Armado
N1 y N3
Zapata rectangular excéntrica Ancho inicial X: 67.5 cm Ancho inicial Y: 67.5 cm Ancho final X: 67.5 cm Ancho final Y: 67.5 cm Ancho zapata X: 135.0 cm Ancho zapata Y: 135.0 cm Canto: 90.0 cm
Sup X: 6Ø16c/24 Sup Y: 6Ø16c/24 Inf X: 6Ø16c/24 Inf Y: 6Ø16c/24
N2
Zapata rectangular excéntrica Ancho inicial X: 80.0 cm Ancho inicial Y: 80.0 cm Ancho final X: 80.0 cm Ancho final Y: 80.0 cm Ancho zapata X: 160.0 cm Ancho zapata Y: 160.0 cm Canto: 70.0 cm
Sup X: 9Ø12c/17 Sup Y: 9Ø12c/17 Inf X: 9Ø12c/17 Inf Y: 9Ø12c/17
3.1.2.- Medición Referencias: N1 y N3
B 500 SD, Ys=1.15 Total
Nombre de armado
Ø16
Parrilla inferior - Armado X Longitud (m) Peso (kg)
6x1.55 9.30 6x2.45 14.68
Parrilla inferior - Armado Y Longitud (m) Peso (kg)
6x1.55 9.30 6x2.45 14.68
Parrilla superior - Armado X Longitud (m) Peso (kg)
6x1.61 9.66 6x2.54 15.25
Parrilla superior - Armado Y Longitud (m) Peso (kg)
6x1.61 9.66 6x2.54 15.25
Totales
Longitud (m) Peso (kg)
37.92 59.86 59.86
Total con mermas (10.00%)
Longitud (m) Peso (kg)
41.71 65.85 65.85
Referencia: N2
B 500 SD, Ys=1.15 Total
Nombre de armado
Ø12
Parrilla inferior - Armado X Longitud (m) Peso (kg)
9x1.79 16.11 9x1.59 14.30
Parrilla inferior - Armado Y Longitud (m) Peso (kg)
9x1.79 16.11 9x1.59 14.30
Parrilla superior - Armado X Longitud (m) Peso (kg)
9x1.79 16.11 9x1.59 14.30
Parrilla superior - Armado Y Longitud (m) Peso (kg)
9x1.79 16.11 9x1.59 14.30
Totales
Longitud (m) Peso (kg)
Total con mermas Longitud (m) (10.00%) Peso (kg) Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)
64.44 57.20 57.20 70.88 62.92 62.92
Página 95
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
B 500 SD, Ys=1.15 (kg) Hormigón (m³) Elemento
Ø12
Referencias: N1 y N3
Ø16
Total HA-30, Yc=1.5 Limpieza
2x65.85 131.70
2x1.64
2x0.18
Referencia: N2
62.92
62.92
1.79
0.26
Totales
62.92
131.70 194.62
5.07
0.62
3.1.3.- Comprobación Referencia: N1 Dimensiones: 135 x 135 x 90 Armados: Xi:Ø16c/24 Yi:Ø16c/24 Xs:Ø16c/24 Ys:Ø16c/24 Comprobación
Valores
Estado
Máximo: 1.5 kp/cm² Calculado: 0.269 kp/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes sin viento:
Máximo: 1.875 kp/cm² Calculado: 0.249 kp/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes con viento:
Máximo: 1.875 kp/cm² Calculado: 0.55 kp/cm²
Cumple
Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros
- Tensión media en situaciones persistentes:
Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
- En dirección X:
Reserva seguridad: 4794.6 % Cumple
- En dirección Y:
Reserva seguridad: 51.7 %
Cumple
- En dirección X:
Momento: 0.00 t·m
Cumple
- En dirección Y:
Momento: 1.02 t·m
Cumple
- En dirección X:
Cortante: 0.00 t
Cumple
- En dirección Y:
Cortante: 0.00 t
Cumple
Máximo: 611.62 t/m² Calculado: 0.52 t/m²
Cumple
Mínimo: 25 cm Calculado: 90 cm
Cumple
Mínimo: 78 cm Calculado: 82 cm
Cumple
Flexión en la zapata:
Cortante en la zapata:
Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros
Canto mínimo: Artículo 58.8.1 de la norma EHE-08
Espacio para anclar arranques en cimentación: - N1: Cuantía geométrica mínima: Artículo 42.3.5 de la norma EHE-08
Mínimo: 0.0009
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
Página 96
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N1 Dimensiones: 135 x 135 x 90 Armados: Xi:Ø16c/24 Yi:Ø16c/24 Xs:Ø16c/24 Ys:Ø16c/24 Comprobación - Armado superior dirección Y:
Valores
Estado
Calculado: 0.001
Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo 42.3.2 de la norma EHE-08
Mínimo: 0.0001
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
Diámetro mínimo de las barras: Recomendación del Artículo 58.8.2 (norma EHE-08)
Mínimo: 12 mm
- Parrilla inferior:
Calculado: 16 mm
Cumple
- Parrilla superior:
Calculado: 16 mm
Cumple
Separación máxima entre barras: Artículo 58.8.2 de la norma EHE-08
Máximo: 30 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
Separación mínima entre barras: Recomendación del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 10 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991
- Armado inf. dirección X hacia der: - Armado inf. dirección X hacia izq: - Armado inf. dirección Y hacia arriba:
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Página 97
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N1 Dimensiones: 135 x 135 x 90 Armados: Xi:Ø16c/24 Yi:Ø16c/24 Xs:Ø16c/24 Ys:Ø16c/24 Comprobación - Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Valores
Estado
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 19 cm
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones Referencia: N2 Dimensiones: 160 x 160 x 70 Armados: Xi:Ø12c/17 Yi:Ø12c/17 Xs:Ø12c/17 Ys:Ø12c/17 Comprobación
Valores
Estado
Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros
- Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 1.5 kp/cm² Calculado: 0.24 kp/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes sin viento:
Máximo: 1.875 kp/cm² Calculado: 0.192 kp/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes con viento:
Máximo: 1.875 kp/cm² Calculado: 0.481 kp/cm²
Cumple
Vuelco de la zapata: - En dirección X
(1)
No procede
- En dirección Y: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
Reserva seguridad: 32.1 %
Cumple
- En dirección X:
Momento: 0.11 t·m
Cumple
- En dirección Y:
Momento: 1.77 t·m
Cumple
- En dirección X:
Cortante: 0.03 t
Cumple
- En dirección Y:
Cortante: 0.78 t
Cumple
(1) Sin momento de vuelco
Flexión en la zapata:
Cortante en la zapata:
Página 98
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N2 Dimensiones: 160 x 160 x 70 Armados: Xi:Ø12c/17 Yi:Ø12c/17 Xs:Ø12c/17 Ys:Ø12c/17 Comprobación
Valores
Estado
Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros
Canto mínimo: Artículo 58.8.1 de la norma EHE-08
Espacio para anclar arranques en cimentación: - N2:
Máximo: 611.62 t/m² Calculado: 1.06 t/m²
Cumple
Mínimo: 25 cm Calculado: 70 cm
Cumple
Mínimo: 55 cm Calculado: 63 cm
Cumple
Cuantía geométrica mínima: Artículo 42.3.5 de la norma EHE-08
Mínimo: 0.0009
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo 42.3.2 de la norma EHE-08
Mínimo: 0.0001
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
Diámetro mínimo de las barras: Recomendación del Artículo 58.8.2 (norma EHE-08)
Mínimo: 12 mm
- Parrilla inferior:
Calculado: 12 mm
Cumple
- Parrilla superior:
Calculado: 12 mm
Cumple
Separación máxima entre barras: Artículo 58.8.2 de la norma EHE-08
Máximo: 30 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 17 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 17 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 17 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 17 cm
Cumple
Separación mínima entre barras: Recomendación del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 10 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 17 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 17 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 17 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 17 cm
Cumple
Página 99
ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N2 Dimensiones: 160 x 160 x 70 Armados: Xi:Ø12c/17 Yi:Ø12c/17 Xs:Ø12c/17 Ys:Ø12c/17 Comprobación
Valores
Estado
Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 15 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm
Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones Referencia: N3 Dimensiones: 135 x 135 x 90 Armados: Xi:Ø16c/24 Yi:Ø16c/24 Xs:Ø16c/24 Ys:Ø16c/24 Comprobación
Valores
Estado
Máximo: 1.5 kp/cm² Calculado: 0.269 kp/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes sin viento:
Máximo: 1.875 kp/cm² Calculado: 0.249 kp/cm²
Cumple
- Tensión máxima en situaciones persistentes con viento:
Máximo: 1.875 kp/cm² Calculado: 0.55 kp/cm²
Cumple
Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros
- Tensión media en situaciones persistentes:
Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
- En dirección X:
Reserva seguridad: 4794.6 % Cumple
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N3 Dimensiones: 135 x 135 x 90 Armados: Xi:Ø16c/24 Yi:Ø16c/24 Xs:Ø16c/24 Ys:Ø16c/24 Comprobación
Valores
Estado
Reserva seguridad: 51.7 %
Cumple
- En dirección X:
Momento: 0.00 t·m
Cumple
- En dirección Y:
Momento: 1.02 t·m
Cumple
- En dirección X:
Cortante: 0.00 t
Cumple
- En dirección Y:
Cortante: 0.00 t
Cumple
Máximo: 611.62 t/m² Calculado: 0.52 t/m²
Cumple
Mínimo: 25 cm Calculado: 90 cm
Cumple
Mínimo: 78 cm Calculado: 82 cm
Cumple
- En dirección Y: Flexión en la zapata:
Cortante en la zapata:
Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros
Canto mínimo: Artículo 58.8.1 de la norma EHE-08
Espacio para anclar arranques en cimentación: - N3: Cuantía geométrica mínima: Artículo 42.3.5 de la norma EHE-08
Mínimo: 0.0009
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo 42.3.2 de la norma EHE-08
Mínimo: 0.0001
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.001
Cumple
Diámetro mínimo de las barras: Recomendación del Artículo 58.8.2 (norma EHE-08)
Mínimo: 12 mm
- Parrilla inferior:
Calculado: 16 mm
Cumple
- Parrilla superior:
Calculado: 16 mm
Cumple
Separación máxima entre barras: Artículo 58.8.2 de la norma EHE-08
Máximo: 30 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
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ANEJO 04:CALCULOS ESTRUCTURALES
Referencia: N3 Dimensiones: 135 x 135 x 90 Armados: Xi:Ø16c/24 Yi:Ø16c/24 Xs:Ø16c/24 Ys:Ø16c/24 Comprobación
Valores
Estado
Separación mínima entre barras: Recomendación del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 10 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 24 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 24 cm
Cumple
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 16 cm Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 19 cm Calculado: 19 cm
Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 19 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 19 cm
Cumple
Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. ed. INTEMAC, 1991
- Armado inf. dirección X hacia der:
- Armado sup. dirección X hacia izq: - Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Se cumplen todas las comprobaciones
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