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Transformadores de regulación en redes eléctricas: nuevos conceptos y aplicaciones
generalmente muy solicitados, con la correspondiente reducción de pérdidas en la red. En la situación actual, de ampliación inminente de los sistemas interconectados internacionales y de apertura de los mercados de electricidad, un sistema de control selectivo del flujo de cargas por medio de transformadores regulables permite también a los explotadores de redes intercambiar la energía eléctrica por vías dadas, sin provocar solicitaciones indeseables en las redes de terceros. La vigilancia de las potencias impide además que se sobrecarguen líneas de transporte determinadas, que tarde o temprano tendrían que ser separadas de la red. Además, los transformadores de re-
Originalmente, los transformadores de regulación se utilizaban básicamen-
gulación permiten ajustar las potencias
te para compensar variaciones de tensión. Sin embargo, diversas investiga-
transmitidas según las condiciones con-
ciones han demostrado que ofrecen otras notables ventajas para las redes
tractuales de suministro.
de transporte. La adecuada elección de las relaciones de transformación permite influir sobre los flujos de potencia activa y reactiva, de manera que las capacidades de transporte disponibles pueden utilizarse más económi-
Regulación longitudinal,
camente. Además es posible reducir considerablemente las potencias de
transversal y diagonal
pérdida por medio de un reparto racional de las cargas y evitar casi comple-
La regulación de transformadores sirve
tamente las corrientes de circulación. Por eso, la inclusión de transforma-
para adaptar la relación de transformación
dores de regulación en puntos apropiados de la red se amortiza rápidamen-
a las condiciones de explotación actuales
te. Las nuevas aplicaciones deben ser vistas en el contexto de los Interpha-
de la red [1, 2]. En la figura 1 se puede
se Power Controller.
ver el principio usual de regulación del punto neutro.
P
circulación y por tanto las pérdidas de
rriente 1a , la tensión de regulación está
medioambiental es necesario utilizar cada
transporte.
en fase con la tensión del arrollamiento
En la regulación longitudinal, la más co-
or razones económicas y de política
vez mejor las redes de transporte de
La regulación y redistribución de los flu-
principal. La relación de transformación se
energía. Esto se consigue de manera
jos de potencia permiten explotar más
adapta a las variaciones de solicitación en
muy fiable por medio de transformadores
económicamente las redes de transporte.
la red con el fin de prestar el mejor apoyo
regulables. En las construcciones usuales
Una regulación adecuada tiene como
posible a la tensión. Básicamente se influ-
se conectan transformadores suplemen-
efecto distribuir los flujos de potencia
ye sobre la potencia reactiva que fluye por
tarios en serie con el transformador princi-
según las capacidades de transporte dis-
el transformador.
pal. Un nuevo desarrollo de ABB Séche-
ponibles. Así, se puede producir un des-
La regulación puramente transversal
ron SA permite prescindir de estos trans-
plazamiento de la potencia a transportar a
1b , con tensión suplementaria desfasada
formadores suplementarios, ya que los
niveles de tensión más altos, que a menu-
en 90° respecto de la tensión en el arrolla-
arrollamientos de regulación están inte-
do no están plenamente solicitados, des-
miento principal, es el sistema utilizado
grados en el transformador principal. La
cargando los niveles medios de tensión,
cuando se trata de regular la potencia acti-
capacidad de regulación se obtiene por
va que discurre a través del transformador.
medio de graduadores ajustables inde-
Con el sistema de regulación transversal
pendientemente y con las conexiones
no está apoyada la tensión de la red. En los transformadores de regulación
adecuadas.
normales, con regulación diagonal y ángu-
En el transporte de energía eléctrica, las
lo de fase constante, es suficiente un solo
pérdidas han de ser lo más pequeñas posible. Los transformadores de regulación por desfase actúan sobre el flujo natural
Ernst Wirth ABB Hochspannungstechnik AG
graduador para regular la tensión suplementaria 1c . Al contrario de lo que sucede en las regulaciones longitudinal y trans-
de la carga, resultante de las condiciones de carga y de la impedancia, y permiten
Jean-François Ravot
versal, la regulación diagonal controla el
ajustar la distribución de potencia en la red
ABB Sécheron SA
flujo de potencias activa y reactiva. Debido
reduciendo notablemente las corrientes de
12
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a que los ángulos de impedancia en las
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u
u
u
1
1
1
v
2
2
2
w
v
v w w b
a
c
1
Esquemas de regulaciones usuales en el punto neutro del arrollamiento principal de un transformador a b c
Regulación longitudinal: la tensión de regulación está en fase con la tensión del arrollamiento principal. Regulación transversal: la tensión de regulación está desfasada 90° respecto de la tensión del arrollamiento principal. Regulación diagonal: la tensión de regulación está desfasada respecto de la tensión del arrollamiento principal.
1
Arrollamiento principal
2
Arrollamiento de regulación
redes de alta tensión están por debajo de
nitud y posición de fase en los cuatro
90 °, los transformadores de acoplamiento
cuadrantes.
Además de la conexión en serie mostrada se pueden ejecutar también otros tipos
de redes con regulación diagonal de 60 °
La figura 2 muestra simplificadamente
de conexión. La conexión óptima, que de-
han demostrado ser perfectamente efica-
la función y el comportamiento de regula-
pende del proyecto concreto, viene deter-
ces para regular el flujo de cargas.
ción del transformador para regulación
minada por las condiciones siguientes:
Si se prevén arrollamientos de regula-
longitudinal, transversal y diagonal. En 2a
•
ción separados y graduadores ajustables
puede verse el funcionamiento de un
individualmente para la regulación lon-
transformador con regulación longitudinal;
gitudinal y diagonal, la tensión suplemen-
las regulaciones transversal y diagonal
tensión suplementaria, o la gama de re-
taria puede regularse libremente en mag-
están en 2b y 2c respectivamente.
gulación requerida,
la impedancia de cortocircuito necesaria o máxima admisible del transformador,
•
la magnitud y la gama de ajuste de la
2
Diagrama vectorial simplificado de la función de las regulaciones longitudinal, transversal y diagonal a
Regulación longitudinal
b
+∆U
Regulación transversal
c
+∆U
Regulación diagonal
U
Tensión
I
Intensidad
+∆U
-∆U
-∆U
-∆U +∆I -∆I +∆I
U
U
U
+∆I -∆I I
I
a
b
I
-∆I
c
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Grupo de transformadores de 400 MVA para 400/237 ± 17× 2,06/49 kV en montaje económico, para regulación longitudinal y transversal por separado 4
Esquema eléctrico del grupo de 400 MVA presentado en la figura 3. Para la regulación longitudinal y transversal se ha adoptado la ejecución con transformadores separados, con el fin de regular de forma independiente las potencias activa y reactiva. 1 2 3
Red de 400 kV Transformador principal Transformador para la regulación longitudinal, alimentado por el arrollamiento terciario U
4
5
3
•
la potencia que discurre por el transformador,
•
Transformador para la regulación transversal, alimentado por el arrollamiento terciario V Red de 220 kV
las tensiones de servicio.
ABB tiene muchos años de experiencia en este campo de los transformadores regulables y está, por tanto, en condiciones de ofrecer soluciones óptimamente adaptadas a las condiciones propias de la red y a los deseos del cliente. Actualmente se
1U
están aplicando tecnologías muy avanza-
400 kV
das para reducir las pérdidas de funcionamiento y abaratar la fabricación. 220 kV
2U
La figura 3 muestra como ejemplo un grupo de transformadores de 400 MVA para niveles de tensión 380/220 kV, con
∆
∆
dos transformadores suplementarios y graduadores para regulación longitudinal y transversal.
1
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5
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5 Forma de ejecución del nuevo transformador compacto de regulación, que reúne el transformador principal y los arrollamientos de regulación en la misma carcasa. La posibilidad de regular la tensión y la potencia activa transportada está asegurada por graduadores, independientes entre sí, para las regulaciones longitudinal y transversal.
1, 2 UP US UL UQ1 UQ2 upU usU
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upU
Conexiones de graduadores Arrollamiento primario Arrollamiento secundario Arrollamiento de regulación longitudinal Arrollamiento de regulación transversal 1 Arrollamiento de regulación transversal 2 Tensión primaria Tensión secundaria
usU
2
1 US UP UL
Conceptos usuales y conceptos
UQ1
nuevos de transformadores
UQ2
de regulación Para la regulación independiente de la potencia activa y reactiva, es decir para la regulación diagonal con ángulo variable, la técnica convencional requiere dos transformadores conectados en serie, con graduadores, además de un transformador principal. El esquema de conexiones del transformador de regulación de 400 MVA mencionado más arriba puede verse en la figura 4 . Los
transformadores
V,W,N
suplementarios
para regulación longitudinal y transversal pueden funcionar de manera verdaderamente flexible, pero sus costes son altos y necesitan bastante espacio. En este tipo de ejecución es necesario, además, considerar las pérdidas capitalizadas de cobre y de hierro.
Posibilidad de regulación de la tensión suplementaria ∆U en los cuatro cuadrantes por medio de graduadores regulables independientemente. a b c
6
Regulación longitudinal del arrollamiento secundario Regulación transversal del arrollamiento primario Superposición de efectos de las regulaciones longitudinal y transversal
Un nuevo concepto de ABB Sécheron SA permite sustituir los transformadores de regulación conectados en serie con el transformador principal por varios arrollamientos colocados en este. Esta medida permite re-
Us´U ± ∆ UsU
± ∆ UpU
∆ UpV –∆ UpW
±∆U
ducir drásticamente el precio y los costes de funcionamiento posteriores. La reducción de costes proviene sobre todo de los núcleos de transformadores y del cobre de
UsU
UpU
Up´U
Us´U
Up´U
los arrollamientos. Otra ventaja es que necesitan mucho menos espacio [3]. La figura 5 muestra la configuración del transforma-
dor con dos graduadores para regulación longitudinal y transversal. Los arrollamientos de regulación longi-
a
b
c
tudinal UL, VL y WL están conectados por
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380 kV
T 2 = 630 MVA
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7 Ampliación de un acoplamiento de redes con un transformador de regulación longitudinal T2 de 630 MVA. El transformador T1 existente tiene una relación de transformación constante.
220 kV
IT2
1, 2 I ü
ü = 380 / 220 kV ±10% 1
2
~
~
Redes Intensidad Relación de transformación
T 1= 630 MVA IT1 el graduador 1 con los arrollamientos seü = 380 / 220 kV
cundarios equifásicos US, VS y WS. El graduador hace que las tres tensiones secundarias usU, usV y usW varíen simultáneamenP1-2 = 1000 MW cos ϕ =1.0
te según los valores de las tensiones de regulación equifásicas m*usU, m*usV y m*usW. El efecto de regulación transversal se consigue con los arrollamientos de regulación del lado primario UQ1, UQ2, VQ1, VQ2,
880
WQ1 y WQ2, asignados a los arrollamientos A
principales Up, Vp y Wp por el graduador 2.
I T2
I T1
De acuerdo con el esquema de arrollamiento, el valor n*(upV – upW) del lado pri-
820
mario de la regulación transversal de las fases V y W, que se suma a la tensión upU de la fase U, es siempre perpendicular a upU y satisface por tanto la condición de
760
regulación transversal. Las otras dos fases, V y W, están en una situación seme-
I T1, I T2
jante. Puesto que en los transformadores se puede ajustar tanto la regulación longi700 198
209
220
231
kV
242
USNL T2
tudinal como la transversal, se consigue la posibilidad de regulación en los cuatro cuadrantes 6 . Como alternativa a esta solución, la regulación longitudinal puede realizarse tam-
8 Corrientes IT1 e IT2 en la subestación de 380 kV (figura 7) al variar la relación de transformación del segundo transformador T2 de 380/198 kV hasta 380/242 kV, con una potencia de transporte constante de 1000 MW en el lado de 220 kV
bién en el lado primario y la regulación
USNL T2
transformador. Por consiguiente, los arro-
Tensión secundaria del transformador 2 en vacío
transversal en el lado secundario del llamientos primarios Up, Vp y Wp están unidos con los arrollamientos de regulación
A
B
C ∆U C
UB
longitudinales UL, VL y WL por medio del
380 kV PB-C UC
~ QZ
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600 MW cos ϕ =1.0
220 kV
D
PD-C
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9 Uso de un transformador de regulación durante el funcionamiento simultáneo de líneas de diferentes tensiones sobre una distancia de 100 Km. El diagrama vectorial muestra la tensión de marcha en vacío resultante del transformador sobre el lado regulado de 220 kV.
A, B, C, D P QZ
Puntos nodales de la red Potencia transportada Potencia reactiva circulante
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graduador 1, y el graduador 2 une los
nominales de 380 kV y 220 kV. La poten-
es básicamente inductiva y, en el caso en
arrollamientos secundarios US, VS y WS
cia transmitida es de 1000 MW. La rela-
cuestión, alcanza aproximadamente un
con los arrollamientos transversales co-
ción de transformación del primer transfor-
valor de 400 A en el lado de 380 kV. Si en
rrespondientes de la fase vecina. Se obtie-
mador es constante, de acuerdo con las
los transformadores hay intensidades más
ne de nuevo una tensión suplementaria de
tensiones nominales. Al ampliarse la red,
altas, aparecen pérdidas suplementarias.
regulación transversal desfasada en 90 °,
la segunda unidad T2 se ejecutó como re-
Para evitar las corrientes de circulación,
adelantada o retardada, esta vez en el
gulador longitudinal para la tensión del
que sólo provocan pérdidas y solicitan aún
lado 220 kV. Por lo demás, T1 y T2 tienen
más los transformadores, los transforma-
características idénticas.
dores de acoplamiento de redes conecta-
lado secundario del transformador. Según los deseos del cliente y en función de las condiciones marco de la cons-
Al considerar el flujo de carga se hace
dos en paralelo tendrían que tener en lo
trucción se pueden también realizar va-
visible la situación en servicio, con los in-
posible las mismas relaciones de transfor-
riantes de ejecución en que todos los arro-
convenientes propios de esta solución.
mación y el mismo grupo de distribución.
llamientos de regulación sean activos, en
Para ilustrar esta situación se ha variado la
el lado primario o en el lado secundario.
regulación en el lado de 220 kV, desde el
Numerosas posibilidades
valor mínimo (198 kV) hasta el valor máxi-
Optimización de las pérdidas
mo (242 kV).
de transporte durante el
La distribución de corriente en la su-
funcionamiento paralelo de líneas
de aplicación para los
bestación de 380 kV puede verse en 8 .
con tensiones diferentes
transformadores de regulación
Estando el graduador en posición media-
La figura 9 muestra un extracto de una
Originalmente, los transformadores de re-
na, la relación de transformación de los
red de 380/220 kV. Dos líneas alimentan
gulación se utilizaron básicamente para
dos transformadores es idéntica, y las in-
una subestación de 220 kV sobre una dis-
compensar las variaciones de tensión pro-
tensidades, por lo tanto, también lo son.
tancia de 100 Km. Para acoplar los dos ni-
vocadas por los cambios de carga en las
Como es previsible, con el graduador de
veles de tensión optimizando las pérdidas,
redes. Si se prevé una regulación transver-
T2 en posición extrema se obtienen inten-
el lado de 220 kV debe estar equipado
sal, que complemente la regulación longi-
sidades considerablemente más altas en
con un transformador de regulación con
tudinal exigida por su función primera,
ambos grupos de transformadores, ya
tensión suplementaria ∆U de 26,4 kV. En
será posible regular también no sólo la po-
que se superpone una corriente de com-
la subestación de 220 kV se reciben 600
tencia reactiva necesaria para mantener la
pensación. Al contrario de lo que sucede
MW de potencia. Al investigar el modelo
tensión, sino también la potencia activa.
con la corriente activa, que circula cuando
de esta configuración de red se varió entre
De aquí derivan toda una serie de atracti-
los dos transformadores tienen la misma
0 y 360 ° el ángulo β de la tensión de regu-
vas aplicaciones, tanto para las redes de
relación de transformación, esta corriente
lación.
alta tensión como en el nivel de tensiones medias. En combinación con otros equipos, como los condensadores y las reactancias, se obtienen elementos muy resistentes denominados FACTS (Flexible AC Transmission Systems). La Tabla 1 resume
Tabla 1: Transformadores de regulación: campos de aplicación y ventajas para los explotadores de redes eléctricas
los principales campos de aplicación y las ventajas para los explotadores de redes.
•
Eliminación o reducción de las corrientes de circulación en la red
•
Eliminación de intercambios no deseados de potencia reactiva
Transformadores de acoplamiento
•
Regulación de la potencia de intercambio y entrega
de redes
•
Optimización de pérdidas en caso de uniones paralelas de niveles distintos de a menudo menos solicitados
•
Desplazamiento del transporte de energía a niveles de tensión más altos, a menudo menos solicitados
•
Vigilancia de las líneas y redistribución de los flujos de potencia cuando la red está muy solicitada
•
Transporte de energía por vías dadas, solicitando al mínimo las redes de terceros
•
Más fiabilidad del suministro de electricidad, gracias a una mejor distribución de los flujos de potencia en la red
•
Elementos FACTS muy resistentes, por combinación de reactancias y condensadores
En los acoplamientos de redes se conectan a menudo varios transformadores en paralelo. Si los transformadores de acoplamiento de redes tienen relaciones distintas de transformación, o dichas relaciones están reguladas de manera diferente, durante la marcha en vacío aparece una diferencia de tensión ∆U, que provoca una corriente de circulación durante el funcionamiento en carga. En el ejemplo de la figura 7 , dos transformadores de acoplamiento T1 y T2, de 630 MVA, unen dos redes con tensiones
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lación transversal con tensión de apoyo adelantada (β = 90 °).
500
El resultado es que las pérdidas en las
MW
P B–C
400
dos líneas y en el transformador, cerca de 18,7 MW en caso de regulación longitudinal, se reducen a unos 9,8 MW gracias a
300
la regulación transversal. Admitiendo un precio de 0,05 francos suizos por kWh, en
200
la parte de red considerada se consigue
P D–C
anualmente un ahorro de unos 3,9 millones de francos suizos para la potencia de
100
transporte dada de 600 MW.
P
Pero, como puede verse también en
0 30
10 , puede presentare el efecto contrario
MW
retardo. En este caso, el transporte de po-
si la tensión de apoyo está desfasada con tencia se desplaza hacia la línea de 220 20
kV, pues se hace mayor el ángulo de fase entre las tensiones al principio y al final de la línea de 220 kV. Las pérdidas se incrementan hasta cerca del 4,6 %, es decir,
10
27,7 MW; el coste anual resultante se puede estimar en cerca de 12,1 millones
PV
de francos suizos. Las consideraciones expuestas ilustran
0 200
claramente las ventajas derivadas de la re-
MVAr
hacer notar que el ajuste de la transforma-
gulación del flujo de cargas. Conviene ción para optimizar las pérdidas depende 100
estrechamente de la topología y de la carga actual de la red. Sólo es posible dar respuesta cabal a las distintas condiciones
QZ
de explotación con una regulación de ten-
0
sión ajustable libremente entre 0 y 360 °.
Interphase Power Controller (IPC),
–100 0°
90°
180°
270°
360°
sistemas de transporte AC flexibles, con transformadores reguladores
β
de fase En la tecnología IPC se pueden utilizar los Potencias transportadas (P), pérdidas locales (PV ) y potencia reactiva de circulación (QZ ) para la configuración de red de la figura 9, al variar el ángulo de fase (β ) de la tensión suplementaria ∆U de 0 a 360 °
10
transformadores reguladores de fase, conmutables de forma electrónica o convencional, para regular el flujo de cargas y para acoplar redes de transporte con tensiones de servicio iguales o distintas [4, 5]. La figura 11 muestra el esquema bási-
Los resultados representados en 10
kV disminuye a medida que aumenta el
co del Interphase Power Controller, cons-
muestran las potencias transportadas en
ángulo β, puesto que la diferencia de fase
tituido por un condensador y una reactan-
cada caso, las pérdidas totales de las lí-
entre las tensiones en los extremos de las
cia conectada en paralelo con él. En serie
neas y del transformador, así como la po-
líneas se reduce a causa del avance de
con ambos se encuentran conectados los
tencia reactiva circulante, que alcanza su
fase de la tensión suplementaria ∆U. Al
elementos de rotación de fase, por ejem-
valor máximo en el caso de regulación lon-
mismo tiempo, la potencia transformada
plo los transformadores de regulación. Las
gitudinal.
en la línea de 380 kV aumenta desde 340
dos derivaciones del IPC pueden ajustarse
Conforme a lo esperado, la parte de
MW con regulación longitudinal (β = 0°)
entre sí, teniendo entonces la misma im-
potencia transportada en la línea de 220
hasta cerca de 455 MW en caso de regu-
pedancia para las ondas fundamentales.
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La regulación de los ángulos de fases α1 y α2 de los dos transformadores PAR1 y PAR2 determina la potencia activa transmitida por el IPC y el comportamiento de la potencia reactiva. Prescindiendo de las pérdidas en los transformadores, la potencia reactiva recibida o entregada por el
1
IPC es el resultado de la suma vectorial de
~
2 1
U1,I1
las potencias reactivas de la reactancia y
IL
PAR 1
XL
IL
2 I C1 PAR 2 U C XC IPC
IC
UL
α
igual a cero, no fluye potencia alguna. El funcionamiento del IPC está ilustrado
U 2,I 2
α1
del condensador. Si la diferencia entre los ángulos α1 y α2 para el IPC ajustado es
~
por el diagrama vectorial de la figura 12 . La tensión UL entre PAR1 y la reactancia está girada α1 en sentido antihorario; la tensión UC entre PAR2 y el condensador lo está en sentido horario, en un ángulo α2. En la condiciones admitidas aparecen los mismos ángulos de desfasaje α1 y α2, para las intensidades IL e IC. Existen distintas formas posibles de ejecución que dependen del problema a resolver y de las condiciones de la red en cuestión; por ejemplo, con un solo transformador de regulación en la derivación in-
Configuración de principio de un Interphase Power Controller. La variante básica del IPC que se representa posee dos transformadores de regulación ajustables de manera independiente entre sí; un transformador para la rama capacitiva y otro para la rama inductiva. Los IPC ofrecen la posibilidad de ampliar redes ya existentes sin necesidad de aumentar las potencias de cortocircuito de forma inadmisible. 1, 2 PAR1, 2
α1, α2 XL XC
Redes Transformadores de regulación Ángulos de desfasado Reactancia Condensador
U1, U2 UL UC I1, I2 I L, I C I L, I C
ductiva o en la derivación capacitiva del
11
Tensiones de los lados 1 y 2 de la red Tensión entre PAR1 y la reactancia Tensión entre PAR2 y el condensador Intensidades en los lados 1 y 2 de la red Corrientes en la reactancia y el condensador Corrientes en la reactancia y el condensador, referidas al lado 1 de la red
IPC, perdiendo, sin embargo, propiedades de regulación. I1 I2
Los Interphase Power Controller son U1
sistemas FACTS muy resistentes, constituidos por elementos pasivos. En resumen, estos componentes de red ofrecen toda una serie de ventajas de funciona-
U2
∆ UXL ∆ UXC
UL
miento:
•
UC
La dirección y el valor de la potencia
δ
activa a transportar pueden ajustarse con libertad; con el ajuste adecuado, el
IL
I L1
valor de la potencia es casi constante, independientemente del ángulo de fase entre las redes, al contrario de lo que sucede con otros equipos 13 .
•
I C1 IC
El IPC puede recibir o entregar potencia reactiva sin transportarla él mismo 13 .
•
El IPC, ajustado, tiene un efecto de desacoplamiento. Se utiliza básicamente
Intensidades y tensiones del Interphase Power Controller representado en la figura 11, prescindiendo de las pérdidas en los transformadores
δ
12
α2
α1
Ángulo de fase
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sión, tanto para las condiciones de funcionamiento actuales como para las situacio1.0
nes posibles en el futuro.
P
p.u. Bibliografía
0.5
[1] Dobs˜ a, J.: Transformateurs pour le réglage longitudinal, diagonal et transversal.
+
P, Q
Q
0
Revue
Brown
Boveri.
59
(1972)
8,
376–383.
-
[2] Rageth, P.; Kratzer, R.: Le contrôle des échanges d’énergies active et réactive – 0.5
par des transformateurs de réglage. Separata de S.A. des Ateliers de Sécheron, Ginebra, 1966.
–1.0 – 20°
– 10°
0°
10°
20°
δ
[3] Ravot, J.-F.: Drehstromtransformator, Lastfluß-Steuerung mit Quer- und Längsregulierung, eingebaut im selben Aktivteil. Technischer Bericht, ABB Sécheron SA, Abt. TPT, Ginebra, 1996.
13 Evolución característica de la potencia activa y reactiva en el Interphase Power Controller para distintos ángulos de fase δ entre la red 1 (U1 ) y la red 2 (U2 ). Si la potencia activa pasa de la red 1 a la red 2 y la tensión U1 está desfasada con retardo (δ = – 20 ˚ . . . 0 ˚), el IPC entrega potencia reactiva a ambas redes; si la tensión U1 tiene adelanto (δ = 0 ˚ . . . + 20 ˚), se absorbe potencia reactiva.
[4] Pelletier, P., u.a.: The Interphase Power Controller – A Robust Solution for Synchronous Interconnections and Management of Power Flows, AC and DC. Power Transmission, 29 de abril a 3 de
P
Potencia activa en los bornes del IPC
Q
Potencia reactiva en los bornes del IPC
mayo de 1996, Conference Publication No. 423, IEEE, 1996. [5] Povh, D., u.a.: Load Flow Control in High Voltage Power Systems using FACTS
•
cuando no se precisan potencias de
ros estudios hasta la puesta en servicio.
Controllers. CIGRE TF 38-01-06 Report on
sincronización o de amortiguación su-
Los especialistas están capacitados para
Load Flow Control, 1996.
plementarias. Las perturbaciones y ave-
elaborar soluciones óptimas, que satisfa-
rías en un lado de la red apenas pueden
cen todos los requisitos del problema.
transmitirse al otro lado. Por esto es
A partir de la potencia de paso requeri-
admisible que las condiciones de pues-
da, de las propiedades de regulación que
ta a tierra a ambos lados del IPC sean
se desean para el transformador y de la
distintas.
impedancia de cortocircuito máxima ad-
Con los IPC es posible ampliar redes
misible –o mínima necesaria–, ABB Hoch-
fuertemente malladas, habituales en los
spannungstechnik AG está en condicio-
países industriales muy desarrollados,
nes de presentar propuestas conjuntas
sin superar las potencias de descone-
con ABB Sécheron SA y de realizar el pro-
Direcciones de los autores
xión de las instalaciones. Si las poten-
yecto en estrecha colaboración con el
Ernst Wirth
cias de cortocircuito se encuentran ya
cliente.
ABB Hochspannungstechnik AG
en zona crítica, instalar posteriormente
•
Para garantizar la calidad se realizan en
Apdo. de Correos 8546
un IPC hace mejorar la situación.
fábrica numerosos ensayos de tipo y en-
CH-8050 Zurich, Suiza
Dadas las condiciones es posible con-
sayos especiales, entre otros pruebas de
Telefax: +41 (0) 1 311 2664
vertir las instalaciones existentes en ins-
calentamiento y de tensiones de choque.
E-mail:
talaciones IPC empleando transforma-
Y, tras la entrada en servicio de los grupos
[email protected]
dores reguladores de fase.
de transformación, el mantenimiento y el control regulares aseguran un funcionamiento sin perturbaciones.
Importancia de una estrecha
Los estudios de sistema que se realizan
Jean-François Ravot ABB Sécheron SA Apdo. de Correos 2095
relación con el cliente
en ciertos casos permiten, además, pre-
CH-1211 Ginebra 2, Suiza
En el desarrollo de un proyecto es necesa-
decir fiablemente las consecuencias de
Telefax: +41 (0) 22 306 2026
ria una estrecha colaboración entre el fa-
cada intervención sobre la distribución del
E-mail:
bricante y el explotador, desde los prime-
flujo de cargas y sobre el apoyo a la ten-
jean-franç
[email protected]
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Revista ABB
4/1997