MTORRES DESARROLLOS ENERGÉTICOS S.L. CIF: B-31774425 Ctra. Pamplona-Huesca km 9 31119 Torres de Elorz (Navarra) Telefono: 948 31 78 11 Fax: 948 31 79 52

ANTEPROYECTO SUBESTACION ELECTRICA LA LOBERA Término municipal de Tafalla Comunidad Foral de Navarra Diciembre 2011

INPROIN NAVARRA S.L. CIF: B-50921618 C/ Alhemas 6, Local 31500 - Tudela (ESPAÑA) Tel/fax: +34 948 82 05 21

ANTEPROYECTO SUBESTACION ELECTRICA LA LOBERA T.M. Tafalla. NAVARRA

ÍNDICE GENERAL

DOCUMENTO 01. MEMORIA DOCUMENTO 02. PLANOS DOCUMENTO 03. PRESUPUESTO

ÍNDICE GENERAL

Diciembre 2011

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DOCUMENTO 01. MEMORIA

MEMORIA.

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DOCUMENTO 01. MEMORIA.

ÍNDICE

1.- OBJETO DEL ANTEPROYECTO 2.-DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS INSTALACIONES 3.-REGLAMENTACIÓN, INSTRUCCIONES, NORMATIVA Y RECOMENDACIONES 4.-INSTALACIÓN ELÉCTRICA 4.1.- CARACTERÍSTICAS BÁSICAS DE LA INSTALACIÓN 4.1.1.- SUBESTACIÓN COLECTORA DE INTERIOR A 20 KV 4.1.2.-SUBESTACIÓN INTEMPERIE A 66 KV 4.1.3.-CONTROL Y PROTECCIONES 4.2.- CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN 4.2.1.- ZONA INTEMPERIE DE ALTA TENSIÓN 4.2.1.1.- Transformador de Potencia 4.2.1.2.- Aparamenta 4.2.1.3.- Embarrados y aislamiento 4.2.2.- ZONA INTERIOR – S.E.T. COLECTORA A 20 KV 4.2.2.1.- Aparamenta de Media Tensión a 20 KV 4.2.2.1.1.-Celdas de protección de línea de M.T. 4.2.2.1.2.-Celda de protección de transformador de potencia 4.2.2.1.3.- Posición de medida de tensión de barras generales MT 4.2.2.1.4.-Celda de conexión y protección de batería de condensadores 4.2.2.1.5.-Celda de protección de transformador de servicios auxiliares 4.2.2.1.6.-Conexión celda de protección transformador de potencia 4.2.2.1.7.-Transformador de servicios auxiliares 4.2.2.1.8.- Reactancia de puesta a tierra 4.2.2.1.8.-Conexión celda de “ruptofusible”–transformador servicios auxiliares. 4.2.2.1.10.- Conexión celda de baterías – baterías de condensadores 4.2.2.1.11.- Baterías de condensadores. 4.2.2.2.- Cuadro de control 4.2.2.3.- Sistemas auxiliares de c.a. y c.c. 4.2.2.4.- Sistema de Protecciones y Teledisparo 4.2.2.4.1.- Protecciones 4.2.2.5.- Facturación y sistema de medida 4.2.2.5.1.- Sistema de facturación 4.2.2.5.2.- Sistema de medida 4.2.2.6.- Medidas de seguridad 4.2.2.7.- Sistema de puesta a tierra 4.2.3.- CONSIDERACIONES FINALES 4.3.-CÁLCULOS ELÉCTRICOS MEMORIA.

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4.3.1.-CÁLCULOS DE AISLAMIENTO 4.3.1.1.- Distancias mínimas en el aire 4.3.1.2.- Distancias a elementos en tensión 4.3.1.3.- Coordinación de aislamiento con los pararrayos 4.3.2.-CALCULO DE CONDUCTORES 4.3.3.-CALCULO DE EMBARRADOS 4.3.4.-CÁLCULOS DE PUESTA A TIERRA 5.-OBRA CIVIL 5.1.- EDIFICIO DE CONTROL Y CELDAS 5.1.1.- DISTRIBUCIÓN 5.1.2.-CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS 5.2.- ESTRUCTURA METÁLICA 5.3.- CERRAMIENTO PERIMETRAL 5.4.- DRENAJE DE AGUAS PLUVIALES 5.5.- CIMENTACIONES Y VIALES INTERIORES 5.6.- CANALIZACIONES ELÉCTRICAS 6.-CONCLUSION

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1.- OBJETO DEL ANTEPROYECTO El objeto del presente anteproyecto es el estudio y descripción de la S.E.T. 20/66, PARA EVACUACION DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA DEL PARQUE EÓLICO “LA LOBERA”. Dicho parque eólico se encuentra en el término municipal de Tafalla, en la provincia de Navarra. El parque eólico La Lobera está formado por 7 aerogeneradores TWT-2,5 de 2,5 MW cada uno. Los siete aerogeneradores evacuarán su energía en la subestación La Lobera, la cual es objeto de este anteproyecto. El promotor del presente anteproyecto es: Razón Social: MTORRES DESARROLLOS ENERGÉTICOS, S.L. CIF: B-31774425 Domicilio: Carretera Pamplona – Huesca, km 9. 31119 Torres de Elorz (Navarra). España Teléfono/Fax:+34 948 317811 / +34 948 317952 El presente documento forma parte del Proyecto Sectorial de Incidencia Supramunicipal de los parques eólicos promovidos por MTORRES en la Comunidad Foral de Navarra. Según viene estipulado en el artículo 3 de Procedimientos de Autorización del Decreto Foral 125/1996, de 26 de febrero, por el que se regula la implantación de los Parques Eólicos, en su apartado 1, “La implantación de parques eólicos, así como la de sus accesos y líneas eléctricas de conexión a la red en el suelo no urbanizable, requerirá la previa tramitación de (…) un Proyecto Sectorial de Incidencia Supramunicipal, cuando se pretenda la implantación de dos o más parques eólicos, o los terrenos afectados por el parque eólico pertenecieran a más de un municipio.” El carácter de este documento es de anteproyecto, por lo que no resulta válido para ejecución. Posteriormente se realizará un Proyecto de ejecución en el que se definirán con más detalle las instalaciones que forman esta subestación eléctrica. El alcance de los trabajos a realizar se contempla en el apartado siguiente.

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2.- DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS INSTALACIONES El objeto de este apartado es el resumir el alcance de los trabajos comprendidos en este anteproyecto, reservando su descripción con detalle para los puntos que se contemplan más adelante. Las instalaciones, objeto de este anteproyecto estarán emplazadas en la parcela 311, polígono 22 del término municipal de Tafalla, provincia de Navarra. En los Planos nº 1 y 2 se refleja su Situación y Emplazamiento. Las coordenadas UTM de las cuatro esquinas de la Subestación son: X

Y

1

605.873

4.712.683

2

605.845

4.712.709

3

605.865

4.712.731

4

605.893

4.712.705

La subestación objeto de este proyecto se ha situado en el área del parque eólico. Desde esta subestación se ha proyectado una Línea Aérea de Alta Tensión 66 kV que discurrirá hasta la subestación Tafalla, punto de entrega de la energía generada en el parque eólico. Esta LAAT no es objeto de este anteproyecto. La subestación estará constituida por dos sistemas eléctricos, uno en Media Tensión y otro de Alta; que se materializarán, respectivamente en una S.E.T. colectora de interior a 20 KV y una Subestación intemperie de evacuación a 66 KV. Las funciones y composición de cada uno de ellos, consisten esquemáticamente en: Subestación colectora de interior a 20 KV

·

Recepciona cada una de las líneas colectoras de M.T., procedentes de la interconexión de los aerogeneradores del parque, recogiendo la energía generada por estos.

·

Dispone de celdas de maniobra y protección, para las líneas de M.T citadas; para la batería de condensadores y transformador auxiliar.

· ·

Se prevé una celda análoga para la protección del transformador de potencia, lado 20 KV. Además se tienen otros elementos como: - Batería de condensadores y Transformador auxiliar. - Cuadros de protecciones, control, medida, servicios auxiliares, telemando y comunicaciones. - Cables de potencia, control y maniobra. - Instalación de puesta a tierra.

Subestación intemperie a 66 KV Tiene como función el enlace y evacuación de la energía eléctrica generada por el Parque Eólico mediante un transformador de 20/66 kV y, a través de una línea aérea de la misma tensión, conectar con la red de distribución de la Compañía Eléctrica.

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El parque intemperie de la subestación estará compuesta por una posición de 66 kV:

·

Posición de transformador 20/66 kV del parque eólico “La Lobera”.

Como se ha expresado al principio la descripción detallada de las instalaciones eléctricas, se contemplan en los apartados siguientes.

3.-REGLAMENTACIÓN, INSTRUCCIONES, NORMATIVA Y RECOMENDACIONES Para la elaboración del presente proyecto se han tenido en cuenta los reglamentos, normas e instrucciones técnicas siguientes en su edición vigente:

·

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, según R.D. 3275/1982 del 12-11-1982.

·

Orden de 06-07-1984 por la que se aprueban las I.T.C. del Reglamento anterior y O.M. del 18-101984, complementarías de la anterior.

·

Reglamento Electrotécnico de baja tensión aprobado por Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto, publicado en BOE Nº 224 de 18 de septiembre de 2003.

· ·

Instrucciones Complementarias del Reglamento Electrotécnico para baja tensión.

·

Ministerio de Industria y Energía. Real Decreto 661/2007, por el que se regula la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial.

·

Ministerio de Industria y Energía. Real Decreto 385/2002 de 26 de abril, por el que se modifica el R.D 2018/1997 de 26 de diciembre, por el que se aprueba el reglamento de puntos de medida de los consumos y tránsitos de energía eléctrica.

·

Ministerio de Industria y Energía. Orden de 12 de abril de 1999 por la que se dictan las instrucciones técnicas complementarias al reglamento de puntos de medida de los consumos y tránsitos de energía eléctrica.

·

Real Decreto 223/2008 de 15 de febrero por el que se aprueba el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias.

· · ·

Instrucción de hormigón estructural, R.D. 1247/2008, de 18 de Julio (EHE-08).

·

Real Decreto 604/2006, de 19 de mayo, por el que se modifican el Real Decreto 39/1997, de 17 de enero, por el que se aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención, y el Real Decreto 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen las disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.

·

Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el Trabajo (O.M. Mº Trabajo de 09-03-1971) en sus partes no derogadas.

· · · ·

Normas y Recomendaciones de la Compañía Suministradora en general.

Ministerio de Industria y Energía. Orden de 5 de septiembre de 1985 por la que se establecen normas administrativas y técnicas para el funcionamiento y conexión a las redes eléctricas de centrales hidroeléctricas de hasta 5.000 kVA y centrales de Autogeneración eléctrica.

Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. O.C. 300/89 P y P, de 20 de marzo, sobre “Señalizaciones de Obras” y consideraciones sobre “Limpieza y Terminación de las obras”.

Normativa DB SE-AE Acciones en la edificación. Normativa DB SE-A Acero. Normativa DB SE Seguridad Estructural.

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Para aspectos no cubiertos por la legislación nacional (normas UNE), serán de aplicación las recomendaciones CEI, o la de los países de origen de los equipos en caso de ser importados.

4.- INSTALACIÓN ELÉCTRICA 4.1.- CARACTERÍSTICAS BÁSICAS DE LA INSTALACIÓN La instalación eléctrica, estará compuesta por una Subestación Colectora de Interior a 20 KV y otra Subestación Intemperie de Evacuación (o Enlace) a 66 KV, formadas básicamente por los elementos que se relacionan a continuación: 4.1.1.- SUBESTACIÓN COLECTORA DE INTERIOR A 20 KV Tiene como función recibir la energía generada y transformada por el Parque Eólico a 20 KV, a través de la red colectora subterránea de Media Tensión, compuesta por: Parque eólico La Lobera: 2 líneas y conectarla con el transformador intemperie 20/66 KV. Estarán formadas por el siguiente equipamiento:

·

Celdas de Media Tensión

·

2 Celdas de interruptor automático, aislamiento al aire y corte en SF6, con transformadores de intensidad para protección y control, de líneas colectoras.

·

1 Celda de interruptor automático, aislamiento al aire y corte en SF6, con transformadores de intensidad y de tensión para protecciones y control, del primario (20 KV) del transformador intemperie 20/66 KV.

·

1 Celda de interruptor automático, aislamiento al aire y corte en SF6, con transformadores de intensidad para conexión protección y control de la batería de condensadores a 20 KV.

·

1 Celda con ruptofusible para protección del transformador de servicios auxiliares.

Elementos Varios Se completa la instalación a 20 KV con otros elementos instalados en el edificio de celdas de M.T. y control en el parque intemperie:

· ·

1 Batería de condensadores con dos escalones de 3600 y 1800 KVAr de potencia.

·

Líneas de interconexión a 20 KV, del transformador de potencia intemperie y de SS.AA. con cable UNE RHZ1 12/20 KV.

1 Transformador de servicios auxiliares (SS.AA.) de 100 KVA de potencia y relación 202,55%/0,400-0,231KV.

4.1.2.- SUBESTACIÓN INTEMPERIE A 66 KV Tiene como función enlazar el Parque Eólico con la línea de evacuación a 66 kV, que conectará con la red de distribución de la compañía eléctrica. MEMORIA.

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Está formada por una posición:

·

Posición de conexión de Transformador de potencia del parque eólico “La Lobera”, relación 6610x1%/20 kV, con regulación en carga y equipamiento con la línea aérea de evacuación a 66 kV.

Aparellaje de la posición

· · · · ·

3 Pararrayos con contador de descargas. 3 Transformadores de intensidad. 1 Interruptor tripolar automático, con corte en SF6. 1 Seccionador rotativo, con cuchillas de puesta a tierra. 3 Transformadores de Tensión inductivos, para medida y protecciones.

4.1.3.- CONTROL Y PROTECCIONES En los esquemas unifilares de 66 y 20 KV, se refleja el equipamiento preciso en cuanto a mando, protecciones, control y aparatos de medida, necesario para una explotación fiable de la instalación. Los correspondientes cuadros de control, medida, servicios auxiliares, telemando y comunicaciones se instalarán en la sala de celdas del Edificio de Control. 4.2.- CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN Para la totalidad de la subestación 66/20 KV, se prevé una zona rectangular de dimensiones: 38 m de largo por 30 m de ancho. Este espacio estará limitado y protegido con un cierre de malla de 2,40 m de altura mínima, para evitar contactos accidentales desde el exterior y el acceso a la instalación de personas extrañas a la explotación. En el interior del recinto indicado se implantará el Edificio de Control y Celdas (S.E.T. Colectora interior). En la zona intemperie se han previsto pasillos y zonas de protección de embarrados, aparatos y cerramiento exterior, que cumplimentan la MIE-RAT 15, apartado 3, según se justifica en los cálculos. Por este motivo se colocará el aparellaje sobre soportes metálicos galvanizados de altura conveniente. En el cerramiento se ha previsto una puerta peatonal y otra de 6 m con vial interior, para que un camión - grúa realice con facilidad la carga y descarga de las máquinas y aparatos. Las características eléctricas del aparellaje y aparatos instalados para el parque se definen en los siguientes apartados. 4.2.1.- ZONA INTEMPERIE DE ALTA TENSIÓN La disposición de la Zona intemperie de A.T., se refleja en el Plano “Planta General SET”. El tipo de aparellaje y su conexionado se contemplan en el Plano “Esquema unifilar 66 KV”. 4.2.1.1.- TRANSFORMADOR DE POTENCIA MEMORIA.

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Su función es elevar la tensión de 20 KV de la S.E.T. Colectora a la de la línea de transporte 66 KV, con las siguientes características fundamentales:  Número 1  Tipo Sumergido en aceite  Instalación Intemperie  Número de fases 3  Frecuencia nominal 50 Hz  Potencias asignadas 15/20 MVA  Modo de refrigeración ONAN/ONAF  Conexión YNd 11  Tensión de cortocircuito 13,5 %  Clase de aislamiento A  Normas constructivas y ensayo UNE 20-101, CEI 76-1 ARROLLAMIENTO DE ALTA TENSIÓN      

Tensión asignada Potencia asignada Tensión de ensayo a onda tipo rayo Tensión de ensayo a frecuencia industrial Conexión Conmutador (21 posiciones)

6610x1% KV 15/20 MVA 325 KV (pico) 140 KV YN En carga

ARROLLAMIENTO DE MEDIA TENSIÓN     

Tensión asignada Potencia asignada Tensión de ensayo a onda tipo rayo Tensión de ensayo a frecuencia industrial Conexión

20 KV 15/20 MVA 150 KV (pico) 50 KV D

PROTECCIONES DEL TRANSFORMADOR      

Imagen térmica Termómetro Buchholz del trafo Buchholz del regulador en carga Liberador de presión Nivel de aceite

TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD TIPO “BUSHING” INCORPORADOS AL TRANSFORMADOR: ARROLLAMIENTO DE 66 KV: Fases U,V,W: MEMORIA.

3 T/i relación 150/5, 30 VA/10P10 8

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Neutro:

1 T/i relación 300/5, 15 VA/10P10

ARROLLAMIENTO DE 20 KV: Fases U,V,W:

3 T/i relación 1500/5, 30 VA/10P10

Todas las cajas de bornas de los transformadores de intensidad irán dotadas de borna de puesta a tierra. Las características eléctricas y de precisión de los transformadores de intensidad estarán de acuerdo con la Norma UNE 21.088 parte 1. 4.2.1.2.- APARAMENTA Las características eléctricas principales del aparellaje a instalar en el Parque intemperie a 66 KV, son: INTERRUPTOR DE 66 KV: -

Número Tipo Instalación Tensión más elevada para el material Tensión de prueba a frecuencia Industrial 50 Hz, 1 minuto Tensión de prueba con onda de choque 1,2s(KV cresta) Intensidad nominal Poder de corte nominal en cortocircuito: Valor eficaz de la componente periódica Poder de cierre nominal en cortocircuito Número de polos Frecuencia nominal Elementos auxiliares:

· · ·

Tensión de mando de las bobinas de cierre y disparo Tensión de alimentación del motor de carga de resortes

1 corte en SF6 Intemperie 72,5 KV 140 KV 325 KV 2000 A 31,5 KA 80 KA 3 50 Hz 125 V c.c.+15%-30% 125 V c.c.15%

Tensión de alimentación de los circuitos de calefacción y de la toma auxiliar de fuerza 23010%V c.a. SECCIONADOR DE 66 KV: Las características de diseño para los seccionadores serán las siguientes: - Número 1 (con cuchillas de pat) - Instalación 3 columnas/Intemperie - Tensión máxima de servicio 72,5 KV - Frecuencia nominal 50 Hz - Intensidad nominal en servicio continuo 1.250 A - Intensidad admisible máxima de corta Duración (1 s) 31,5 KA MEMORIA.

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- Intensidad dinámica (valor creta) - Niveles de aislamiento:

· ·

80 KA

Tensión de ensayo a frecuencia industrial 50 Hz,1 minuto, bajo lluvia:

140 kV

Tensión de ensayo con onda de choque tipo rayo 1,2/50s(valor cresta):325 kV

PARARRAYOS DE 66 KV Los pararrayos deberán tener las siguientes características:  Número 3 (1 juego de 3)  Instalación/tipo Intemperie/Zn 0  Tensión máxima de servicio entre fases 72,5 KV  Tensión nominal 60 KV  Frecuencia nominal 50 Hz  Tiempo máximo de falta a tierra 1s  Tensión residual 80 cm) Donde d es la distancia representada en la tabla siguiente. Nivel de tensión 20 kV 66 kV

d 22 63

B 25 66

C 32 73

E 80 93

4.3.1.2.2.- Zonas de protección contra contactos accidentales desde el exterior del recinto de la instalación De elementos en tensión al cierre cuando éste es un enrejado de cualquier altura mayor o igual a 66 MEMORIA.

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cm G = d + 150 Nivel de tensión 20 kV 66 kV

G (cm) 172 213

4.3.1.3.- COORDINACIÓN DEL AISLAMIENTO CON LOS PARARRAYOS En este apartado se pretende coordinar el aislamiento del conjunto de la aparamenta instalada con los niveles de protección de los pararrayos a instalar, para proporcionar protección a los aparatos contra los riesgos producidos por tensiones anormales de naturaleza diversa. Estas sobretensiones pueden provocar cebados y causar daños importantes al material, comprometiendo así el suministro de energía a los consumidores. Se pretende utilizar pararrayos de resistencia variable de óxidos metálicos, en concreto de OZn, para los cuales existen una serie de consideraciones técnicas, que son las siguientes: 1) Determinación de la máxima tensión de operación del sistema. Para ello se utiliza la curva MCOV (Maximum Continuous Operating Voltaje) o curva de voltaje máximo de operación continua de los pararrayos, que presenta como valor más desfavorable, el valor continuo a lo largo del tiempo de 0,8, lo que indica que los pararrayos pueden soportar una tensión del 80 % de su tensión nominal durante un tiempo indefinido. Un (kV) 20 66

Um (kV) 24 72,5

Um f-t (kV) 13,85 41,86

U1 (kV) 17,32 52,32

Donde:

U

U mf  t

U1 

m

3

U mf t 0,8

2) Consideraciones de las sobretensiones temporales de onda, a frecuencia industrial, de duración apreciable (faltas a tierra, cortocircuitos, etc.) Se admite una duración del defecto de puesta a tierra de 2 s, lo que supone una disminución de la tensión del 8%. Para redes de puesta a tierra, el coeficiente de puesta a tierra, Cpat, vale 0,8 para las redes con neutro efectivamente puesto a tierra y entre 1 y 1,1 para redes con neutro aislado. Para el nivel de 66 kV tomamos un Cpat de 0,8 y para el de 20 kV de 1. El coeficiente de defecto a tierra, Cdt, se define por la relación entre la tensión eficaz máxima a la frecuencia de la red, entre fase perfectamente aislada y tierra, durante un defecto a tierra (que afecte a una o más fases en un punto cualquiera de la red), y la tensión eficaz entre fase y tierra a la frecuencia de la red que se obtendría en el punto considerado en ausencia del defecto a tierra. Su valor viene dado por la expresión: Cdt = √3 Cpat MEMORIA.

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La evaluación de las sobretensiones temporales de corta duración para cada nivel de tensión se hace mediante la expresión:

U2 

U mf t  Cdt 1,08 Un (kV) 20 66

Um f-t (kV) 13,85 41,86

Cpat 1 0,8

U2 (kV) 22,21 53,71

3) Elección del tipo de pararrayos en función de los valores obtenidos en los apartados anteriores. Se elige el pararrayos de manera que la tensión nominal sea de un valor comercial superior a la mayor de las dos tensiones nominales calculadas en los apartados anteriores, U1 y U2. Además se indican las tensiones residuales máximas admisibles de los pararrayos de la clase elegida. Un (kV) 20 66

Usel (kV) 22,21 53,71

Ucomercial (kV) 24 60

Ures max (kV cresta) 64,6 159

4) Verificación de la coordinación de aislamiento a proteger con el nivel de protección de los pararrayos. Debe cumplirse que:

C

BIL U residual

 1,4

Donde: BIL (Basic Insulation Level) es el nivel de aislamiento a la onda de choque 1,2/50 μs en kV cresta entre fases de los aparatos a proteger. Un (kV) 20 66

BIL 125 325

Ures (kV cresta) 64,6 159

C 1,93 2,04

Por consiguiente, la instalación cumple la coordinación de seguridad exigida (C mayor de 1,4), así como el coeficiente extra de seguridad del 35%. 5) Elección de la línea de fuga mínima La longitud de la línea de fuga se hace en función del nivel de contaminación existente en el lugar de emplazamiento de los pararrayos. Se considera que en el emplazamiento del seccionamiento no hay contaminación apreciable, por tanto Línea de fuga >= 25 Ume Siendo Ume la tensión más elevada prevista para el material.

MEMORIA.

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Un (KV) 20 66

Ume (kV) 24 72,5

Línea de fuga mínima 600 1812,5

6) Análisis de márgenes de protección Se realizan según la expresión:

Mp 

BIL  100 U res  1

Se tiene: Un (kV) 20 66

Ures (kV cresta) 64,6 159

BIL 125 325

MARGEN 93 % 104 %

Estos márgenes de protección son ampliamente superiores al valor mínimo del 20%. 4.3.2.- CÁLCULO DE CONDUCTORES INTENSIDADES NOMINALES INTENSIDAD NOMINAL EN A.T. A 66 KV, DEL TRANSFORMADOR DE POTENCIA 66/20KV-15/20 MVA

I AT ( trafo ) 

20000 3 x66

 175 A

INTENSIDAD DE LA LÍNEA COLECTORA MÁS DESFAVORABLE:

I L1 

4 x 2500 3 x 20 x0,95

 304 A

INTENSIDAD NOMINAL EN M.T. A 20KV, DEL TRANSFORMADOR DE POTENCIA 66/20KV-15/20 MVA

I M .T .(Trafo ) 

20000 3 x 20

 577 A

SECCIÓN DE CONDUCTORES AISLADOS A 20 KV LÍNEA INTERCONEXIÓN CELDA TRAFO – TRANSFORMADOR 66/20KV –15/20 MVA Como se ha indicado la tensión del secundario del transformador es de 20 KV, y se pretende comprobar que la interconexión de media tensión es la correcta. Se instalará una línea de 2x3x(1x400) en cobre con cables unipolares designación UNE RHZ1 12/20 KV, campo radial. El cálculo de la línea de M.T. se realizará según el triple criterio:

· · ·

Intensidad permanente máxima admisible. Caída de tensión. Intensidad de cortocircuito máxima admisible.

MEMORIA.

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Intensidad permanente máxima admisible. La intensidad máxima admisible para el cable UNE RHZ1 12/20 KV dos ternas de 400 mm² en Cu es al aire, a 40ºC y bandeja: Imax = 0,8x2x745 = 1192 A Superior a los 577 A, calculados, que corresponden a 20.000 KVA para 20.000 V. Caída de tensión La caída de tensión se calculará según la fórmula:

% 

3x L x I (R cos   Xsen )x100 U

Siendo: R = 0,062 /km X = 0,098 /km L = 0,052 km cos  = 0,95 sen  = 0,31 U = 20.000 V I = 577/2 A Obteniéndose una caída porcentual: µ% = 0,016 % equivalente a 3,2 V de caída de tensión. Intensidad de cortocircuito máxima admisible – cables M.T. 2x3x(1x400)mm2-Cu Como se ha indicado la línea está protegido en las celdas de M.T. por un interruptor automático con tiempo de desconexión por cortocircuito inferior a 0,3 sg. Para este tiempo con una temperatura inicial de 90ºC y final de 250 ºC el fabricante del cable facilita la siguiente fórmula:

Icc  SxC

t

Siendo: Icc = Intensidad de cortocircuito. S = Sección del conductor. t = Tiempo de duración del cortocircuito. C = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de las temperaturas al inicio y al final del cortocircuito. Para Ti = 90ºC y Tf = 250ºC se tiene: - Aluminio C=93 - Cobre C=142

Icc  2 x 400 x142 MEMORIA.

0,3

 207 KA 31

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(Intensidad máxima de cortocircuito soportada por el conductor) LÍNEA INTERCONEXIÓN CELDA 20 KV – BATERÍAS DE CONDENSADORES Como se ha indicado la tensión del secundario del transformador es de 20 KV, y se pretende comprobar que la interconexión de media tensión es la correcta. Se instalará una línea de 3x(1x240) en aluminio con cables unipolares designación UNE RHZ1 12/20 KV, campo radial. El cálculo de la línea de M.T. se realizará según el triple criterio:

· · ·

Intensidad permanente máxima admisible. Caída de tensión. Intensidad de cortocircuito máxima admisible. Intensidad permanente máxima admisible.

La intensidad máxima admisible para el cable UNE RHZ1 12/20 KV una terna de 240 mm² en Al es: Imax = 435 A Superior a la intensidad máxima que va a circular por los cables, 156 A. Caída de tensión La caída de tensión se calculará según la fórmula:

% 

3x L x I (R cos   Xsen )x100 U

Siendo: R = 0,161 /km X = 0,105 /km L = 0,050 km cos  = 0,95 sen  = 0,31 U = 20.000 V I = 156 A Obteniéndose una caida porcentual: µ% = 0,03 % equivalente a 6 V de caída de tensión. Intensidad de cortocircuito máxima admisible – cables M.T. 3x(1x240) mm2-Al Como se ha indicado la línea está protegido en las celdas de M.T. por un interruptor automático con tiempo de desconexión por cortocircuito inferior a 0,3 sg. Para este tiempo con una temperatura inicial de 90ºC y final de 250 ºC el fabricante del cable facilita la siguiente fórmula:

Icc  SxC

t

Siendo: Icc = Intensidad de cortocircuito. MEMORIA.

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S = Sección del conductor. t = Tiempo de duración del cortocircuito. C = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de las temperaturas al inicio y al final del cortocircuito. Para Ti = 90ºC y Tf = 250ºC se tiene: - Aluminio C=93 - Cobre C=142

Icc  240 x93

0,3

 40,75 KA

(Intensidad máxima de cortocircuito soportada por el

conductor) LÍNEA INTERCONEXIÓN CELDA 20 KV – TRAFO SERVICIOS AUXILIARES Como se ha indicado la tensión del secundario del transformador es de 20 KV, y se pretende comprobar que la interconexión de media tensión es la correcta. Se instalará una línea de 3x(1x95) en aluminio con cables unipolares designación UNE RHZ1 12/20 KV, campo radial. El cálculo de la línea de M.T. se realizará según el triple criterio:

· · ·

Intensidad permanente máxima admisible. Caída de tensión. Intensidad de cortocircuito máxima admisible. Intensidad permanente máxima admisible.

La intensidad máxima admisible para el cable UNE RHZ1 12/20 KV una terna de 95 mm² en Al es al aire, a 40ºC y bandeja: Imax = 245 A Superior a la intensidad máxima que va a circular por los cables, 2,89 A. Caída de tensión La caida de tensión se calculará según la fórmula:

% 

3x L x I (R cos   Xsen )x100 U

Siendo: R = 0,403 /km X = 0,120 /km L = 0,050 km cos  = 0,95 sen  = 0,31 U = 20.000 V I = 2,89 A

MEMORIA.

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Obteniéndose una caida porcentual: µ% = 5,2 x 10 -4 Intensidad de cortocircuito máxima admisible – cables M.T. 3x(1x95) mm2-Al Para un conductor de aluminio de 95 mm2, la intensidad máxima que puede circular por los cables durante 1 segundo es de 8,84 kA. El conductor y el transformador se encuentran protegidos por un fusible de Alto Poder de ruptura, de 6,3 A de intensidad nominal. Según las curvas de los fabricantes, para que el fusible actúe en un tiempo inferior a 1 segundo, la corriente debe ser superior a 45 A. Por lo tanto, dado que el fusible actúa con una intensidad muy inferior a la admisible por el conductor, éste se encuentra protegido en cualquier situación. 4.3.3.- CÁLCULO DE EMBARRADOS 4.3.3.1.- CONEXIONADOS. El conductor seleccionado para constituir el embarrado es un conductor LA-380 (GULL) por fase, por lo que según el Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión, la intensidad que puede transportar es de: Imax = D x S x k Donde D es la densidad de corriente reglamentaria admisible según la sección del cable en A/mm2. S es la sección del cable en mm2. K es un coeficiente que depende de la composición del cable. En este caso, se tiene que: D = 1,988 A/mm2 S = 380,99 mm2 K = 0,941 (correspondiente a la composición 54 + 7) Por lo tanto: Imax = 713 A CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO La máxima corriente de cortocircuito admisible por el cable durante 1 segundo, se calcula mediante la expresión:

Icc  93 x380,99

1

 35,43KA

Siendo: K = coeficiente dependiente del tipo de conductor, 93 para Al. S = sección del conductor en mm2. T = duración del cortocircuito en segundos.

MEMORIA.

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EFECTO CORONA El efecto corona se produce cuando el conductor adquiere un potencial lo suficientemente elevado como para dar un gradiente de campo eléctrico radial igual o superior a la rigidez dieléctrica del aire. Será interesante por lo tanto comprobar si en algún punto de la subestación se llega a alcanzar la tensión crítica disruptiva. Para ello utilizaremos la fórmula de Peek:

UC  VC 3 

29,8 2

3 m C  m T r ln

D r

Donde: Uc = tensión compuesta crítica eficaz en kV para la que empiezan las pérdidas por efecto corona, o sea, tensión crítica disruptiva Vc= tensión simple correspondiente 29,8 = valor máximo o de cresta, en kV/cm, de la rigidez dieléctrica del aire a 25 º C de temperatura, y a la presión barométrica de 76 cm de columna de mercurio mc = coeficiente de rugosidad del conductor (consideramos 0,86 para cables) mT = coeficiente meteorológico (consideramos tiempo seco, mT = 1) r = radio del conductor en cm D = distancia media geométrica entre fases, en cm  = factor de corrección de la densidad del aire, función de la altura sobre el nivel del mar El valor de  se calculará por:



3,921 h 273  

Donde: h = presión barométrica en cm de columna de mercurio  = temperatura en grados centígrados, correspondiente a la altitud de punto que se considere El valor de h es función de la altitud sobre el nivel del mar. En nuestro caso vamos a considerar un valor de h de 71,52 cm (450 metros sobre el nivel del mar) y una temperatura media de 12 º C. El efecto corona depende en gran medida del diámetro del conductor; en nuestro caso vamos a considerar LA-380 (GULL), por lo que el radio será de 1,27 cm. De esta forma podemos ya calcular el valor de la tensión crítica disruptiva. Para el tiempo seco: UC = 70,48 kV > 66 kV Se observa que no se produce efecto corona a tensión nominal. Para el tiempo húmedo: UC = 56,38 kV < 66 kV Así pues, se producirá efecto corona en el caso de que el tiempo sea húmedo. MEMORIA.

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La pérdida de potencia que esto implica se calcula con la siguiente fórmula, debida también a Peek: 2

241 r  U max U C  5 p  (f  25)      10 kW/km δ D  3 3 Donde: δ = factor de corrección de la densidad en el aire f = frecuencia en períodos per segundo (en general 50) r = radio del conductor en cm D = distancia media geométrica entre fases en cm Umax = tensión compuesta más elevada en kV UC = tensión compuesta crítica disruptiva en kV Sustituyendo estos valores en la fórmula: p = 10,07 kW/km. Ya que el conductor mide 50 metros, la pérdida total de potencia es: P =3 x 503,5 W = 1510,5 W Este valor es despreciable frente a la potencia total del Parque. 4.3.4.- CÁLCULOS DE PUESTA A TIERRA

La red de puesta a tierra de la subestación consistirá en un mallado de 38 x 30 m aproximadamente de cable de cobre de 120 mm2 de sección enterrado a una profundidad de 0,6 m con un perimetral exterior y otro interior a la valla, más uno exterior al edificio de control. El valor de la resistencia de la malla de la Subestación es: Adoptando la IEEE Standard 80-2000, para un electrodo en malla, a una profundidad entre 0,2 y 2,5 m, se aplicará la fórmula:

  1 RM      LC  

    1  1   20  A  1  h  20  A   1

donde:  = resistividad media del terreno en las inmediaciones de la Subestación (200 m). LC = longitud del conductor. A = área cubierta por la malla. h = profundidad de enterramiento del electrodo (0,6 m).

RM  0,47  MEMORIA.

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La resistencia equivalente de aerogeneradores, línea de acompañamiento y malla de la Subestación, en paralelo, es la siguiente:

RMP 

1 1

 0,153 

1 1   RTA Rcond RM

CÁLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO Y CONTACTO

Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adoptarán las siguientes medidas de seguridad:

·

La totalidad de las partes metálicas estarán puesta a tierra, formando un sistema equipotencial.

Para el cálculo de las tensiones de paso y contacto, habrá que considerar la intensidad de puesta a tierra existente en la instalación. En este caso, y según especifica MIE-RAT 13 en su punto 5, por tratarse de una instalación con neutro a tierra a través de impedancia, se considerará a efectos del cálculo de la tensión aplicada de contacto o paso, el producto de la intensidad capacitiva de defecto a tierra por un factor de reducción K, igual a la relación entre la intensidad de la corriente que contribuye a la elevación del potencial de la instalación de tierra y la homopolar del sistema hacia la falta. A su vez, el factor de reducción K, resultará del producto de los siguientes factores: K = Cp x Df x Sf Siendo: Cp: Factor de incremento por futuras ampliaciones. En este caso Cp = 1. Df: Factor de ajuste de asimetría. Este factor corrige el amortiguamiento de la señal y depende del tiempo de falta considerado. Teniendo en cuenta que el tiempo de duración de la falta que se está considerando es de 0,5 segundos, el factor Df = 1, ya que para estos tiempos no se tiene en cuenta la asimetría. Sf: Factor de corrientes extraídas, el cual tiene en cuenta las corrientes homopolares entrantes a la subestación y las salientes que circulan por los cables de tierra de las líneas aéreas, bien sea por inducción o por conducción. Consultando las tablas de la norma IEEE 80-2000, se considera un valor de 0,70. La corriente de puesta a tierra que resulta será: Ipat = K x If Siendo If = 4500 A Ipat = 3150 A Para el cálculo de las tensiones de paso y contacto reales en cada aerogenerador se tendrán en cuenta las siguientes expresiones: Según IEEE Std 80/2000:

V p max 50  (1000  6  )

MEMORIA.

0,116

ts

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Vc max 50  (1000  1,5  )

0,116

ts

Según MIE RAT 13:

6 S   1    1000  k  1,5 S  VC  n 1   t  1000 

V p  10

k tn

VALORES MAXIMOS (exterior, sin grava) Vp (IEEE) Vp (MIE RAT) Vc (IEEE) Vc (MIE RAT) 3168,00 213,26 360,91 187,20 VALORES MAXIMOS (interior, con grava) Vp (IEEE) Vp (MIE RAT) Vc (IEEE) Vc (MIE RAT) 27360,00 902,27 3116,93 792,00

En la tabla de resultados se muestran los valores máximos de Vc y Vp según la normativa que se utilice. En negrita se han marcado los valores más restrictivos y por lo tanto los que hay que cumplir. Como se ha reflejado anteriormente, la resistencia equivalente da un valor de 0,153. Con estos valores, la malla de la subestación se pondría a un potencial de: 3150 x 0,153 = 482 V Debido a que el sistema de tierras es único y equipotencial, se tendrá una intensidad de puesta a tierra: Ipat = Vmalla/Rpat CALCULO DE TENSIÓN DE PASO

Las tensiones de paso existentes en la instalación se calculan de la siguiente manera:

Es 

  Ig  K s  K i 0,75  L c  0,85  L R

1  1 1 1  0,5 n  2  Ks     D   2  h D  h  K i  0,644  0,148  n

n  na  nb  nc  nd na 

nb 

MEMORIA.

2  Lc Lp

Lp 4 A

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0 , 7 A

 Lx  Ly  LxLy nc     A  Dm nd  Lx 2  Ly 2

Donde: ES = tensión de paso.  = resistividad del terreno. Ig = intensidad de defecto. LC= longitud del cable enterrado h = profundidad de enterramiento. D = separación media entre conductores paralelos. d = diámetro del conductor. N = número de conductores en paralelo. LP = perímetro del mallazo. Lr = longitud total de picas. A = Area de la red de tierras en m2. LX = Máxima longitud de la malla en dirección x LY = Máxima longitud de la malla en dirección y Dm = Máxima distancia entre cualesquiera dos puntos de la malla. Procedemos a calcular los coeficientes:

1 1 1 1 + (1 - 0,5 N p - 2)] Ks = [ +  2h h + D D n  na  nb  nc  nd Entonces:

Es 

  Ig  K s  K i 0,75  L c  0,85  L R

V p  78,87 V menor que el valor máximo de 360,91 V indicado. CALCULO DE TENSIÓN DE CONTACTO

La diferencia de potencia a tierra (GPR) es la máxima diferencia de potencial entre la malla de tierra y un punto lo suficientemente alejado para considerarlo que está al potencial de tierra remota. GPR = Ipat x Rg GPR = 482 V A partir de este valor, la tensión de contacto se puede definir como la diferencia entre el GPR y el potencial en el punto que se puede calcular. Vcontacto = GPR - Vx Por lo tanto, si el GPR es menor que la máxima tensión de contacto admisible, el sistema de puesta a tierra será válido. MEMORIA.

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Dado que la tensión de contacto máxima es de 187,20 V, no se puede afirmar que se cumple para todos los puntos. Las tensiones de contacto existentes en la instalación se calculan de la siguiente manera:

Vc  K ii 

  I g  Km  Ki LM 1 ( 2 n) 2 / n

K h  1

h h0

(h0 = 1)

K i  0,644  0,148  n

n  na  nb  nc  nd na 

2  Lc Lp

2    1   D2 D  2  h h  K ii  8  Km  ln   ln   2  π   16  h  d 8 D  d 4  d  K h  π  2  n  1  

donde: Em = tensión de contacto a una distancia horizontal de un metro.  = resistividad del terreno. Ig = intensidad de defecto. Lc= longitud del cable enterrado h = profundidad de enterramiento. D = separación media entre conductores paralelos. d = diámetro del conductor (0,0012 m). N = número de conductores en paralelo. Lp= perímetro del mallazo. LR= longitud total de picas. Entonces:

Vc 

  I g  Km  Ki LM

Vc = 186,84 V < 187,20 V Se cumple que las tensiones de paso y contacto calculadas son menores que las máximas admisibles, por lo que el diseño del electrodo de puesta a tierra de la subestación resulta válido. Por otra parte, se unirá la parte exterior de la malla a la valla en cada poste de la misma, para evitar la existencia de potenciales de contacto peligrosos desde el exterior de la subestación.

MEMORIA.

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5.- OBRA CIVIL

En este apartado se definen las características generales de la obra civil de la subestación, si bien serán detalladas en su correspondiente Proyecto de ejecución posterior. 5.1.- EDIFICIO DE CONTROL Y CELDAS 5.1.1.- DISTRIBUCIÓN

El edificio para el control y explotación de la subestación, estará dividido en cuatro zonas, al objeto de cubrir las actividades que se van a desarrollar en el parque eólico. SALA DE CONTROL Y DESPACHO. En esta sala se instalarán los equipos informáticos de gestión de la instalación, y los de las comunicaciones internas y externas de control, protección y medida de la subestación de 66 KV. El diseño de esta estancia permite una fácil comunicación con las demás dependencias del edificio. Se dispondrá de un despacho para el personal empleado en las tareas de operación y mantenimiento. SALA DE CELDAS M.T.– 20 KV. En la sala de celdas de media tensión del edificio de control de la subestación se alojarán las celdas que reciben la red subterránea que interconecta cada uno de los aerogeneradores del Parque Eólico. La energía evacuada por las líneas subterráneas irán a sus correspondientes celdas de 20 kV. Estas celdas se conectarán al embarrado de 20 kV. De este embarrado, a través de una celda de salida se alimentará al secundario del transformador de potencia del parque intemperie. En los planos adjuntos puede verse la disposición en planta de los equipos. Cada celda consta en esencia de dos partes: una parte fija y una móvil. Parte fija: La parte fija constituye la celda propiamente dicha, y consta de varios compartimentos independientes, separados unos de otros, siendo accesibles para instalar en su frente y en su interior los distintos aparatos de maniobra, control y protecciones, así como un esquema sinóptico. Parte móvil: La parte móvil se compone de un carretón provisto de un tren de cuatro ruedas, donde va montado el interruptor extraíble, que está dotado de los elementos auxiliares de maniobra, señalización y seccionamiento. El paso de barras generales de una celda a otra se efectúa a través de unas placas aislantes, cuyo material y diseño es tal que, a la vez que sirven de soporte, son resistentes a los efectos electrodinámicos y a la propagación del arco. En la sala de celdas también se alojan los servicios auxiliares. Los servicios auxiliares de la Subestación estarán atendidos necesariamente por los dos sistemas de tensión (c.a. y c.c.). Para la adecuada explotación del centro, se instalarán sistemas de alimentación de corriente alterna y de corriente continua, según necesidades, para los distintos componentes de control, protección y MEMORIA.

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medida. Para el control y operatividad de estos servicios auxiliares de c.a. y c.c. se ha dispuesto el montaje de un cuadro de centralización de aparatos formado por bastidores modulares a base de perfiles y paneles de chapa de acero. El cuadro consta de dos zonas diferenciadas e independientes, donde se alojan respectivamente los servicios de corriente alterna y corriente continua. Cada servicio está compartimentado independientemente y tiene su acceso frontal a través de las puertas con cerradura en las que se ha fijado el esquema sinóptico. ZONA DE COCINA, ASEOS, ALMACÉN Y SALA DE RESIDUOS. Junto al despacho se dispone una zona de cocina y aseos que cumplirán las especificaciones habituales en este tipo de instalaciones y dispondrán de agua corriente fría y caliente Además el edificio cuenta con un almacén con acceso desde el exterior para el almacenamiento de piezas de repuesto y una sala de residuos con acceso también desde el exterior en el cual se almacenarán los residuos generados en las instalaciones y que serán retirados por un Gestor autorizado. 5.1.2.- CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS

MOVIMIENTO DE TIERRAS Se efectuarán los correspondientes movimientos de tierras a fin de conseguir las explanaciones necesarias para el acceso a la subestación desde el camino de acceso y para su construcción. CIMENTACIÓN Se plantea una cimentación basada en muros de hormigón armado con zapata corrida en la zona correspondiente al cuarto de celdas y con zapatas aisladas, atadas entre sí para el resto del edificio, dadas las características y resistencias del terreno sobre el que se sustentará el edificio. Los cimientos se llenarán de hormigón de la resistencia característica marcada en los planos, habiéndose limpiado previamente todas las tierras caídas durante la excavación. Antes de proceder al hormigonado se colocarán los anclajes de pilares y muros, así como todas las armaduras de zapatas especificadas en los planos. ESTRUCTURA Se plantea una estructura basada en pilares metálicos, sobre los que se asientan las cerchas de formación de pendiente y las correas necesarias para la realización de los faldones de la cubierta. CUBIERTA La cubierta será inclinada de teja cerámica curva colocada sobre faldones construidos con placas cerámicas autoportantes tipo ITECE. ALBAÑILERÍA La fachada exterior se resolverá a partir de bloques vistos tipo Split de mortero de cemento en color paja, jaharrado interior de mortero de cemento, cámara con aislamiento, tabique de hueco doble y lucido interior de yeso, remarcando los cabeceros y vierteaguas de las ventanas, con piezas de MEMORIA.

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bloque visto tipo liso de manera que queden realzados los citados huecos. Las distribuciones interiores se realizarán con tabique hueco doble lucido de yeso por ambas caras, excepto en las divisiones de los aseos que estarán jaharradas con mortero de cemento y posteriormente alicatadas. Las estancias correspondientes a la sala de control, despacho y aseos, contarán con falso techo registrable a partir de placas de escayola. SOLADOS Y ALICATADOS Todos los solados del edificio se ejecutarán de terrazo, excepto en los aseos que se ejecutarán a base de piezas de cerámica esmaltada. El cuarto de celdas presentará un suelo técnico, formado por piezas metálicas desmontables, montadas sobre perfilería metálica específica, de manera que pueda ser practicable el espacio bajo el mismo, por donde discurren todos los cableados de control y potencia. El pavimento exterior se resolverá a base de piezas de terrazo para exteriores antideslizantes, con dimensiones de 30x30, rematadas por un bordillo de remate. CARPINTERÍA La carpintería interior se ejecutará en madera para barnizar. La carpintería exterior se ejecutará de aluminio anodizado en color, en las ventanas correspondientes a la sala de control y despacho, siendo de piezas prefabricadas de hormigón el resto de las ventanas, en las que dos de las piezas de cada hueco serán practicables mediante bastidores de acero galvanizado. CERRAJERÍA Las puertas exteriores del edificio, así como las posibles rejas de protección de las ventanas se ejecutarán con perfilería metálica en acero galvanizado. EVACUACIÓN Las aguas pluviales se recogerán en la cubierta mediante canalones para proteger el edificio del retorno contra el cerramiento por el efecto del viento. Todos los albañales serán de PVC con junta tórica, con las correspondientes arquetas. Los bajantes serán de P.V.C. Se dispondrá de fosa séptica para las aguas fecales. ELECTRICIDAD Y ALUMBRADO El suministro de energía eléctrica se realizará desde el Cuadro de servicios auxiliares. Se instalarán el conjunto de medidas y dispositivos privados de mando y protección, así como el cuadro general de distribución y el de conmutación. La distribución energética se hará por líneas generales y cuadros secundarios de función, a partir de los cuales se alimentan los receptores de alumbrado y fuerza motriz. Se colocarán luminarias adosadas, estancas, con chasis de poliester reforzado con fibra de vidrio, difusor de metacrilato, equipadas con tubos fluorescentes de diámetro 26 mm. LAMPISTERÍA Y SANITARIOS La red de distribución interior será en acero galvanizado en montaje superficial en paredes y techos. La producción de agua caliente sanitaria para el vestuario será a partir de un termo eléctrico de acumulación situado en el mismo lugar de consumo. Todos los aparatos sanitarios serán de porcelana vitrificada blanca. La grifería y complementos serán de calidad media. MEMORIA.

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CONTRA INCENDIOS Y ESPECIALES El edificio cumplirá tanto en su protección como en los equipos de extinción el Reglamento de Protección contraincendios en establecimientos industriales. Se hará la instalación necesaria para dotar al edificio de los equipamientos de telefonía, interfonía e informática. 5.2.- ESTRUCTURA METÁLICA

La estructura metálica estará constituida por perfiles metálicos normalizados de alma llena, electrosoldados y galvanizados en caliente; ajustándose al Código Técnico de la Edificación. La estructura dispondrá de los herrajes, tornillería y restantes elementos necesarios para la fijación de cajas de centralización, sujeción de cables, anclaje a la cimentación, etc. 5.3.- CERRAMIENTO PERIMETRAL

Todo el recinto de la Subestación estará protegido por un cierre de malla metálica para evitar el acceso a la misma de personas ajenas al servicio. En los planos correspondientes puede apreciarse la disposición adoptada. La altura del cierre será como mínimo de 2,2 m de acuerdo a lo especificado en el Apartado 2.1 del MIE-RAT 15. Se instalarán para el acceso a la subestación dos puertas metálicas: una peatonal de una hoja y un metro de anchura, y otra para el acceso de vehículos de dos hojas y seis metros de anchura. 5.4.- DRENAJE DE AGUAS PLUVIALES

Para asegurar el drenaje y la adecuada evacuación de las aguas pluviales, se dispondrán a lo largo del recinto de los necesarios sumideros conectados a arquetas o pozos de registro de la red de aguas pluviales. Perimetralmente se dispondrá de una cuneta que evite que el agua exterior entre al interior del recinto. 5.5.- CIMENTACIONES Y VIALES INTERIORES

CIMENTACIONES Las cimentaciones de hormigón armado, serán estables al vuelco en las condiciones más desfavorables y se dimensionarán para soportar los esfuerzos a que han de estar sometidas, en función de la capacidad portante del terreno de apoyo. Estas cimentaciones corresponden a los siguientes elementos: - Autoválvulas y botellas 20 KV, herrajes 20 KV. - Transformador de potencia, con cubeta de recogida de aceites en caso de derrame del mismo. - Autoválvulas - Transformadores de intensidad - Interruptor - Seccionador MEMORIA.

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- Pórtico metálico

VIALES INTERIORES El acceso al recinto se propone desde el camino colindante situado al este del mismo. Interiormente se propone un vial que, sensiblemente centrado, separa la zona de transformadores del edificio de control. Este vial de 5 m de ancho llega al final de la parcela y permite posicionar los vehículos junto al transformador. Este vial irá pavimentado con mezcla bituminosa en caliente tipo D-12 sobre capa de zahorra artificial. El resto de la superficie del recinto, dispondrá de una capa de gravilla de 15 mm de tamaño máximo y 10 mm de espesor. Previamente se habrá de aplicar un producto fungicida que evite el nacimiento de vegetación en todo el recinto de la SET. 5.6.- CANALIZACIONES ELÉCTRICAS

En el interior de la parcela de la SET, todos los cables eléctricos irán en canales de hormigón armado. Estos canales dispondrán de tapas de hormigón o metálicas que permitan su inspección. Asimismo se realizará un agujero de drenaje en la solera cada 2 m. Los cruces de viales se realizarán con tubos de PVC protegidos con hormigón, con un 30% de tubos libres como reserva, y canales de tapa reforzada. Se procurará minimizar el número de cruces juntando varias tuberías en un único cruce. El conjunto se protegerá con hormigón armado de 150x150x6 mm, formando un bloque. En cada cruce se dejará un 30% de tubos libres para futuro paso de cable. Todos los tubos de cables enterrados tendrán una capa mínima de 290 mm sobre ellos. Este valor se elevará a 750 mm en cruces de caminos y carreteras, si no va protegido con hormigón. Para evitar la entrada de agentes perjudiciales, se sellará la entrada de los tubos o conductos.

MEMORIA.

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6.- CONCLUSION

Con el presente anteproyecto, se entiende haber descrito adecuadamente las diferentes instalaciones de la subestación eléctrica 20/66 kV La Lobera, sin perjuicio de cualquier otra ampliación o aclaración que las autoridades competentes consideren oportunas.

Diciembre de 2011

José Luis Ovelleiro Medina. Ingeniero Industrial. Colegiado nº. 1.937

Al Servicio de la Empresa: Inproin Navarra, S.L. B-50921618

MEMORIA.

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DOCUMENTO 02. PLANOS.

PLANOS

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ANTEPROYECTO SUBESTACION ELECTRICA LA LOBERA T.M. Tafalla. NAVARRA

DOCUMENTO 02. PLANOS.

ÍNDICE 1.- SITUACIÓN 2.- EMPLAZAMIENTO ORTOFOTO 3.- PLANTA GENERAL SET 4.- PLANTA GENERAL EDIFICIO CONTROL 5.- ALZADOS SET 6.- ALZADOS EDIFICIO DE CONTROL 7.- UNIFILAR 20 KV 8.- UNIFILAR 66 KV

PLANOS

2

Diciembre 2011

ANTEPROYECTO SUBESTACION ELECTRICA LA LOBERA T.M. Tafalla. NAVARRA

DOCUMENTO 03. PRESUPUESTO.

PRESUPUESTO

1

Diciembre 2011

ANTEPROYECTO SUBESTACION ELECTRICA LA LOBERA T.M. Tafalla. NAVARRA

DOCUMENTO 03. PRESUPUESTO.

ÍNDICE CAPÍTULO 1. MOVIMIENTOS DE TIERRAS CAPÍTULO 2. OBRA CIVIL CAPÍTULO 3. APARAMENTA ALTA TENSION CAPÍTULO 4. APARAMENTA MEDIA TENSION CAPÍTULO 5. EQUIPOS DE PROTECCION Y SERVICIOS AUXILIARES CAPÍTULO 6. VARIOS

PRESUPUESTO

2

Diciembre 2011

ANTEPROYECTO SET LA LOBERA Tafalla. NAVARRA

1 MOVIMIENTOS DE TIERRAS

Nº 1

Medición 1

UM Ud.

Descripcion Desbroce capa vegetal para la explanación de la SET, de dimensiones 38 x 30 m, desmonte y terraplén, retirada a vertedero y relleno con material de aporte y compactación al 95% PM.

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA LA LOBERA

Precio 21.340 €

Importe 21.340 €

TOTAL

21.340 €

PRESUPUESTO

ANTEPROYECTO SET LA LOBERA Tafalla. NAVARRA

2 OBRA CIVIL

Nº 1

Medición 23

UM Ud.

Descripcion Cimentación maciza de aparato que incluye excavación, suministro y colocación de hormigón de limpieza, encofrado, suministro, colocación y nivelación de pernos, suministro y colocación de hormigón en primera y segunda fases, suministro y colocación de tubos de cable de tierra y señales, totalmente terminada.

Precio 470 €

Importe 10.810 €

2

1

Ud.

Bancada de transformador que incluye excavación, suministro y colocación de hormigón de limpieza, encofrado, suministro, colocación y nivelación de herrajes, suministro y colocación de hormigón en primera y segunda fases, suministro y colocación raíles y de tubos de cable de tierra y señales, totalmente terminada.

5.500 €

5.500 €

3

1

Ud.

Edificio de control para alojamiento de cabinas de MT, protecciones, baterías, comunicaciones y telemando, incluidas instalaciones auxiliares y estructuras metálicas.

105.000 €

105.000 €

4

1

Ud.

Canalizaciones prefabricadas y de obra para cables de control y de potencia.

13.500 €

13.500 €

5

1

Ud.

Sistema de drenaje perimetrales e interiores.

aguas

4.100 €

4.100 €

6

1

Ud.

Acabado de parque, con extensión de gravilla machacada 18-20 mm, en capa de 10 cm.

9.500 €

9.500 €

7

1

Ud.

Viales interiores SET

7.200 €

7.200 €

8

1

Ud.

Montaje de vallado perimetral de 2,5 m de altura, incluidas puertas de acceso.

8.600 €

8.600 €

9

1

Ud.

Montaje de malla de puesta a tierra.

16.000 €

16.000 €

TOTAL

180.210 €

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA LA LOBERA

de

PRESUPUESTO

ANTEPROYECTO SET LA LOBERA Tafalla. NAVARRA

3 APARAMENTA AT

Nº 1

Medición 3

UM Ud.

2

3

Ud.

3

3

Ud.

4

1

Ud.

5

1

Ud.

6

1

Ud.

7

1

Ud.

8

1

Ud.

Descripcion

Precio 2.700 €

Importe 8.100 €

5.500 €

16.500 €

Transformadores de intensidad, 66 kV incluida estructura metálica y montaje.

6.100 €

18.300 €

Seccionador tripolar 66 kV, 1250 A, 31,5 kA con cuchillas de puesta a tierra, incluida estructura y montaje. Interruptor automático trifásico, mando tripolar, 66 kV, 2000 A, 31,5 kA incluida estructura metálica y montaje. Transformador de potencia 20/66 kV,15/20 MVA ONAN/ONAF, con regulación en carga.

12.100 €

12.100 €

25.500 €

25.500 €

250.000 €

250.000 €

Pórtico de entrada/salida de líneas.

6.400 €

6.400 €

Material diverso, aisladores, conductores, conectores.

21.670 €

21.670 €

TOTAL

358.570 €

Autoválvula 66 kV, 10 kA, estructura metálica y montaje.

incluida

Transformadores de tensión 66 kV incluida estructura metálica y montaje.

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA LA LOBERA

PRESUPUESTO

ANTEPROYECTO SET LA LOBERA Tafalla. NAVARRA

4 APARAMENTA MT

Nº 1

Medición 1

UM Ud.

2

2

Ud.

3

1

Ud.

4

1

Ud.

5

1

Ud.

6

1

7

1

Descripcion

Precio 33.200 €

Importe 33.200 €

24.500 €

49.000 €

21.800 €

21.800 €

25.100 €

25.100 €

Batería de condensadores de 5,4 MVAr, dividida en dos escalones de 1,8 y 3,6 MVAr, incluido montaje y protecciones.

12.500 €

12.500 €

Ud.

Módulo de medida de tensión en barras de 20 kV

11.300 €

11.300 €

Ud.

Conductores y aparamenta auxiliares.

36.100 €

36.100 €

TOTAL

189.000 €

Celda 20 kV, 25 kA para protección de transformador, con aislamiento en SF6, incluido montaje, cables, terminales y transformadores de medida. Celda 20 kV, 25 kA, para protección de línea de MT, con aislamiento en SF6, incluido montaje, cables, terminales y transformadores de medida. Celda 20 kV para protección de transformador de servicios auxiliares, con aislamiento en SF6, incluido montaje, cables, terminales y transformadores. Celda 20 kV para protección de batería de condensadores, con aislamiento en SF6, incluido montaje, cables, terminales y transformadores de medida.

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA LA LOBERA

PRESUPUESTO

ANTEPROYECTO SET LA LOBERA Tafalla. NAVARRA

5 EQUIPOS DE PROTECCION Y SERVICIOS AUXILIARES

Nº 1

Medición 1

UM Ud.

2

1

Ud.

3

1

Ud.

4

1

Ud.

5

1

Ud.

Descripcion

Precio 125.000 €

Importe 125.000 €

32.500 €

32.500 €

12.300 €

12.300 €

Transformador de servicios auxiliares, tipo intemperie, 20000/230 V de 100 kVA de potencia, incluida estructura y montaje.

4.200 €

4.200 €

Equipo rectificador y batería 125 Vcc, conversor 125 Vcc - 48 Vcc

11.900 €

11.900 €

TOTAL

185.900 €

Conjunto de cuadros de protección de posición de transformador, líneas de 20 kV, baterías de condensadores y servicios auxiliares. Equipo completo de comunicación por fibra óptica y telecontrol, ordenador de control. Equipo de medida para punto de medida tipo 1, medida principal y comprobante, compuesto por contadores, registradores, módem de comunicaciones, regleta de comprobación, línea telefónica.

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA LA LOBERA

PRESUPUESTO

ANTEPROYECTO SET LA LOBERA Tafalla. NAVARRA

6 VARIOS

Nº 1

Medición 1

UM Ud.

2

PA

Ud.

Descripcion Tarado y pruebas de protecciones

Precio 18.000 €

Importe 18.000 €

Seguridad y salud

15.000 €

15.000 €

TOTAL

33.000 €

SUBESTACIÓN ELÉCTRICA LA LOBERA

PRESUPUESTO