SOCIEDAD MEXICANA DE INGENlERÍA SíSMICA, AC.

EVALUACION SISMICA DE DOS EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO REESTRUCTURADOS CON DISPOSITIVOS DISIPADORES DE ENERGIA TIPO ADAS A. Tena Colunga, C. Gómez Soberón y E. Vargas Ortega Centro de Investigación Sísmica, A.C. Carretera al Ajusco No. 203, Col. Heroes de Padierna 14200 México, D.F.

RESUMEN Se presenta el estudio de la reestructuración de dos edificios de doce niveles de concreto reforzado mediante la utilización de dispositivos disipadores de energía ADAS. Ambos inmuebles forman parte del complejo de oficinas centrales de una corporación gubernamental. Los dos edificios sobrevivieron el sismo de Michoacán de 1985 sin daño estructural aparente, sin embargo, ambos están siendo rehabilitados por medio de dispositivos ADAS debido a que, en sus condiciones originales, no cumplen con el RCDF-87, lo que es demostrado por medio de análisis al límite. La efectividad de la reestructuración proyectada se discute mediante la comparación de la información obtenida de análisis dinámicos elásticos e inelásticos de las estructuras originales y reforzadas. Se concluye que la adición de estos dispositivos incrementan la ductilidad global y la capacidad sismo-resistente de los inmuebles reestructurados. ABSTRACT Paper discusses tbe seismic upgrading oftwo twelve-story RC buildings using ADAS devices. Both buildings serve as the headquarters of a govemment agency of Mexico. The complcx survived tbe 1985 Michoacán Eartbquake practically undamaged, however; both buildings are being retrotit with ADAS devices since they do not comply witb the current RCDF-87 code requirements for essential Iacilities, according to the results of Iimit analyses. The ettectiveness of tbe retrotit scbeme is discussed through tbe comparison ofthe results obtained tiom linear and nonlinear dynamic analyses of both tbe original and the upgraded stroctures. lt can be concluded tbat tbe addition ot the ADAS devices increased tbe global ductility and the eerthquakc-resistant capacity ofthe retrotit buildings. l. INTRODUCCION Aunque el estudio experimental y analítico sobre la implementación de elementos disipadores de energía en estructuras sujetas a sismos ha acaparado la atención de muchos investigadores en el último lustro principalmente, aún son escasos los edificios que han sido construidos o reestructurados con esta novedosa tecnología. Con respecto a los dispositivos ADAS, únicamente un edificio, el banco Wells Fargo ubicado en Market Street en San Francisco ha sido reestructurado con este sistema de patente norteamericana en los Estados Unidos, en donde la aplicación de esta tecnología en la práctica ingenieril se ha visto frenada por la lentitud y cautela de los reglamentos de diseño en incorporar recomendaciones realistas para su diseño. En México, dos edificios ya han sido reestructurados con los dispositivos ADAS, uno ubicado en avenida lzazaga y otro es parte del Centro Médico Siglo XXI de la ciudad de México. El presente trabajo versa sobre los próximos tres edificios en la ciudad que contarán con elementos ADAS. Se trata de los edificios de las oficinas centrales de una corporación gubernamental, de los cuales dos de ellos son prácticamente gemelos, por lo que aquí se presentará los estudios realizados en los dos diferentes tipos de edificios, denominados para su identificación como CRl y CR2 . Los inmuebles se encuentran localizados en el primer cuadro de la ciudad de México, sobre el paseo de la Reforma, casi equidistantes a dos monumentos importantes de la gran ciudad, el ángel de la independencia y el monumento a los niños héroes. Las estructuras resultaron ilesas a la acción de los sismos de septiembre de 1985, sin embargo, de acuerdo con las normas del actual reglamento, deben ser reestructuradas ya que su capacidad sismo-resistente es menor a la requerida por las estructuras tipo A ubicadas en la zona II del reglamento de construcciones vigente (RCDF-87). Se presenta a continuación la descripción y los estudios realizados sobre las estructuras originales y reparadas que ilustran, una vez más, los beneficios de irnplementar estos dispositivos desde el punto e vista estructural.

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MEMORIA DEL

X

CONGRESO NACIONAL DE INGENlERIA SISMICA, PUERTO VALLARTA,

fAL., MÉXTco,

1993

2. DESCRIPCION DE LOS EDIFICIOS ORIGINALES El edificio CRl está constituido por catorce marcos de concreto reforzado en la dirección E-W (equidistantes cada cuatro metros) y seis en la dirección N-S (con crujías de 4, 8 Y 5.7m). El edificio es de planta regular, en el nivel tipo sus dimensiones son de 60 m de largo por 20 m de ancho, como se esquema tiza en la figura 1. It I

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Figura 1. Planta del edificio CR1 (localización de los ADAS señalados con flechas) En elevación consta de once niveles, dos apéndices y un pequeño volado en la fachada. Las columnas son de sección rectangular a cuadrada que varían de 40 x 115 cm y de 85 x 85 cm en planta baja a 40 x 40 cm en el último piso, y de sección circular que varían de diámetros de 110 y 85 cm en planta baja a 45 cm en el último piso, cambiando de sección cada dos pisos en promedio. Los porcentajes de refuerzo de las columnas están comprendidos entre los límites de 0.71% (último piso) a 2.25% en las columnas con mayor refuerzo en el nivel sótano. El sistema de piso lo constituyen losas macizas de 10 cm de peralte, apoyadas sobre vigas de concreto de sección rectangular cuyas secciones varían de 25 x 115 cm y 50 x 90 cm en el sótano a 25 x 70 cm en el último piso, cambiando secciones cada dos o tres pisos. El edificio CR2 es también de concreto reforzado, de planta irregular, que consta de diez marcos en la dirección E-W y siete en la dirección N-S (figura 2). ~.OO

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Figura 2. Planta del edificio CR2 (localización de los ADAS señalados con flechas) Los primeros cuatro niveles (sótano a primer piso) cuentan con una planta más amplia, de aproximadamente 870 m2 de superficie, mientras que los restantes (segundo piso a azotea) tiene una superficie de 720 m2 . Del edificio sobresalen dos apéndices que funcionan como casa de máquinas de los elevadores con áreas de 160 y 128 m2 • Las secciones de columnas son muy similares a las del edificio CRl y sus porcentajes de refuerzo varían de 0.71% en las columnas del último piso a 1.88% en las columnas con mayor refuerzo en el sótano. El sistema de piso es también a base de losas

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macizas de 10 cm peralte apoyadas sobre vigas de concreto de sección rectangular cuyas secciones varían de 25 x 125 cm y 40 x 90 cm en el sótano a 25 x 70 cm en el último piso, cambiando secciones cada dos o tres pisos. Las estructuras oríginales datan de los años cuarentas y tienen muros divisorios en la parte central de la zona de elevadores. Las fachadas son de canceleria y franjas de cantera. Los edificios se encuentran cimentados sobre pilotes de punta. El proyecto original contempla materiales con propiedades de fc = 180 kg/crn? (concreto) y fy = 2108 kg/cm? (acero).

3. DESCRIPCION DEL PROYECTO DE RESTRUCTURACION Los inmuebles, considerados como tipo A de acuerdo con el Reglamento de Construcción del DDF, deben ser reforzados conforme a lo establecido en las Normas Técnicas Complementarías (NTC) de 1987. Se optó por utilizar los dispositivos ADAS (Added Damping and Stiffness) para este propósito. Estos mecanismos incrementan la rigidez elástica, la capacidad sismo-resistente y la disipación de energía de los sistemas estructurales. El proyecto de reestructuración corrió a cargo de un prestigiado despacho de diseño estructural. En el edificio CRl se incluyeron dispositivos ADAS simétricamente en las crujías B-C de los marcos 10, 15, 19 Y 25 Y la crujía C-E de los marcos 12 y 22 de PB al último piso en la dirección E-W, mientras que en la dirección N-S las crujías reforzadas fueron las 10-11, 14-15, 19-20 Y 24-25 de los marcos C y E (figura 1). En el edificio CR2 se reforzaron en dirección E-W los marcos 1 (crujía F-G), 4 (crujía G-H), 6 (crujías B-C y F-G) Y 10 (crujías B-C y G-H) y en dirección N-S los marcos C (crujía 8-9), E (crujía 6-7), F (crujía 1-2), G (crujía 3-4) y H (crujías 8-9 y 9-10), como se ilustra en la figura 2. Las dimensiones de las placas que forman parte de los ADAS no pueden proporcionarse con precisión por razones de la patente, sin embargo, los peraltes de sus gargantas varían de 5" (12.70 cm) a 14.5" (36.83 cm), los espesores de placa de 0.75"(1.91 cm) a 1.5" (3.81 cm) y el número de placas por dispositivo de tres a ocho. Los elementos ADAS son conectados a la estructura original por medio de contraventeos metálicos en forma de V invertida (contraventeo chevrón) en los extremos inferiores de la columnas y de éstos y un par de vigas 1 que les brindan sus condiciones de apoyo en el centro del claro de las vigas. Los contraventeos chevrón serán construidos con dos canales espalda con espalda (2 CPS 305 x 44.64 de PB al nivel 1 a 2 CPS 203 x 20.46 en los niveles 8 y 9). También se incluyó en el proyecto de refuerzo la modificación de algunas columnas y la adición de muros de concreto reforzado de 20 cm de espesor, ambos en el nivel del sótano.

4. PRUEBAS DE VIBRACION AMBIENTAL Se realizaron pruebas de vibración ambiental en los edificios antes de su reestructuración para determinar sus características dinámicas y sus periodos naturales de vibración. Se identificaron los periodos fundamentales en la direcciones N-S y E-W, cuyos valores se muestran en la tabla 1. El periodo natural del sitio donde están desplantadas las estructuras es de 0.96 s.

5. ANALlSIS ELASTICOS El análisis elástico de los edificios se realizó con ayuda del programa (Habibullah,

1991), del cual se determinaron

los periodos fundamentales

de análisis estructural

tridimensional

ET ABS

de los edificios y los modos de vibración

aso-

ciados tanto para sus condiciones originales como para su reestructuración, lo que permitió afinar los modelos. Las vigas interiores se idealizaron como elementos de sección T y las perimetrales de sección L, considerando la contribución de la losa en la rígidez lateral del edificio conforme a lo recomendado por el reglamento. Los muros de la zona del cubo de elevadores y escaleras, así como los de contención al nivel del sótano fueron idealizados como elementos tipo panel. Para aquellos muros que contenían aberturas para ventanas, como por ejemplo algunos de los muro del cubo de escaleras del edificio CR2, se determinaron elementos panel equivalentes en rigidez lateral a éstos por medio de análisis individuales de los muros con abertura en cuestión. Los modelos tridimensionales del ET ABS para los edificios CRl y CR2 se presentan en las figuras 3 y 4 respectivamente, para los modelos ya reforzados con ADAS (los muros no aparecen debido a que el importador de imágenes no los reconoce). Se determinó, para los análisis, una carga viva de 15 kg/m- en azotea y de 100 kg/rn? en los niveles restantes. Para cada una de las estructuras no reforzadas se realizaron dos análisis, uno con base rígida y otro con interacción suelo-estructura. Para considerar el efecto de interacción suelo-estructura se emplearon las expresiones sugeridas en las NTC del RCDF-87, en su apartado de disei'io por sismo. Los resultados de los análisis para determinar las frecuencias y modos de vibración de las estructuras originales se resumen en la tabla 1 para ambos edificios, donde se comparan éstas contra las pruebas de vibración ambiental. Edificio

CRI CR2

Vibración Ambiental N-S 1.56 1.25

E-W 1.25 1.47

Torsión 1.14 1.14

ETABS sin interacción S-E N-S 1.52 1.18

E-W 1.48 1.37

Torsión 1.15 0.88

Tabla 1. Periodos de vibración de los edificios CRl y CR2 originales 820

ETABS con interacción S-E N-S 1.67 1.26

E-W 1.50 1.42

Torsión 1.22 0.98

-. 1 ~

.' MEMORIA DEL X CONGRESO NACIONAL

DE INGENIERIA SISMICA, PuERTO

VALLARTA,

JAL., MÉXICO, J 993

Figura 4. Edificio CR2 Reforzado

Figura 3. Edificio CRl (Reforzado)

Se desprende de la observación de la tabla 1 que los modelos estructurales tridimensionales del ET ABS representan razonablemente las características dinámicas de ambos edificios de acuerdo con lo medido en pruebas de vibración ambiental, sobre todo si se considera que no se realizó ningún tipo de ajuste con respecto a los valores de los módulos de elasticidad de los distintos elementos o de las masas del edificio. De estos estudios se desprende que sí es importante considerar la contribución de la losa en la rigidez lateral del edificio, así como de los muros que no se encuentren propiamente desligados de la estructura. La mayor discrepancia se tiene en el periodo natural de vibración del edificio CRl en dirección E-W, donde se tiene una diferencia del 20% en el periodo natural de vibración estimado, lo que es aproximadamente equivalente a una diferencia del 44% en la rigidez lateral del modelo en esa dirección, la cual puede reducirse si se hubiera considerado al nudo como una zona infinitamente rígida, lo que no se hizo tomando en consideración que esa zona debe haber sufrido alguna deterioración en sismos anteriores (por ejemplo, 1957, 1979 Y 1985), dificil de cuan tificar. Se determinaron asimismo las características vibracionales de las estructuras reforzadas incorporando los nuevos elementos estructurales en los análisis. Para la modelación de los disipadores ADAS y los coutraventeos se utilizaron elementos diagonales equivalentes, cuya rigidez axial se determinó con la siguiente expresión:

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KADAS

en donde K, es la rigidez axial del elemento diagonal equivalente, Kct es la rigidez axial del contraventeo en diagonal y KADAS es la ~igidez a cortante del dispositivo ADAS, la cual se determinó de acuerdo con el procedimiento presentado por Tena (1993). Los periodos naturales de vibración obtenidos con los modelos del ET ABS así definidos (figuras 3 y 4) se presentan en la tabla 2. Será muy interesante comparar éstos con los que se determinarán con pruebas de vibración ambiental de los edificios cuando se concluya la construcción del proyecto de reestructuración. ET ABS sin interacción

Editicio

CRI CR2

N-S 1.47 1.14

E-W 1.43 1.26

ETABS con interacción

S-E Torsión 1.12

N-S 1.53 1.22

0.85

E-W 1.46 1.31

S-E Torsión 1.17 0.95

Tabla 2. Periodos de vibración de los edificios CRI y CR2 reforzados con dispositivos ADAS Se puede determinar, de las tablas 1 y 2, que el incremento en la rigidez lateral del edificio CRl debido a la adición de los dispositivos ADAS y de los contraventeos es de aproximadamente 7.4% en la dirección N-S y de 6.7% en la dirección E-W, lo cual se explica debido a que son muy pocas las crujías en las cuales se dispusieron los elementos rigidizantes en ambas direcciones. Para el edificio CR2, los incrementos son 7.1% en la dirección N-S y 19.2% en la dirección E-W. En general, los incrementos en la rigidez lateral de los edificios son menores a los que se tendrían si únicamente actuaran los contravientos, ya que la rigidez a cortante de los ADAS osciló entre el 50 y 70% de la rigidez axial de los contravientos, por lo que controlaron la rigidez de los elementos diagonales equivalentes.

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6. ANALISIS AL LIMITE Se realizaron análisis al límite para determinar la capacidad sismo-resistente última de las estructuras originales y reparadas bajo estudio. Para cada edificio se consideraron distintos mecanismos de falla factibles de desarrollarse ante carga lateral, de acuerdo con las caracteristicas propias de cada estructura en cuanto a su configuración y distribución del refuerzo en sus elementos estructurales. En la determinación de los mecanismos de falla se hicieron las siguientes consideraciones: a) se determinó la masa asociada de cada marco y en cada nivel de acuerdo con criterios de áreas tributarías, b) las distribuciones de fuerzas laterales virtuales se definieron con los modos fundamentales de vibración de los edificios en sus direcciones principales de translación (N-S y E-W), e) las capacidades nominales de cada elemento de la estructura se calcularon de acuerdo con la distribución de su refuerzo señalado en los planos estructurales originales, d) en la determinación de los momentos nominales de las columnas se consideró el efecto positivo de los esfuerzos de compresión axial debidos a cargas gravitacionales y, e) se tomó en cuenta la asimetría del refuerzo y de las estructuras al realizar análisis tanto para direcciones positivas como negativas de carga lateral. Aunque teóricamente existe un número infinito de mecanismos de falla que se pueden presentar en un edificio, en las estructuras originales bajo estudio sólo se consideraron cinco casos. Estos son: a)

b) e)

d) e)

Formación de articulaciones plásticas en los extremos de todas las vigas y en la base de columnas de planta baja; este caso define al llamado mecanismo de viga débil - columna fuerte, generalmente endosado en los reglamentos de diseño. Articulaciones plásticas en los extremos de las columnas del primer nivel (CRI) ó del segundo nivel (CR2). La combinación de articulaciones plásticas en los extremos de las vigas hasta el primer nivel (CRl, hasta el segundo nivel para el CR2), la base de las columnas de sótano y el extremo superior de las columnas del primer piso (CRl, segundo piso para CR2). Articulaciones plásticas en los extremos de las columnas del quinto nivel. Articulaciones plásticas en los extremos de las vigas hasta el quinto nivel y en la parte superior de las columnas de éste. Los casos b) y e) se consideraron en el edificio CRl porque el nivel uno presenta doble altura, comparados con los otros niveles, y en el edificio CR2 porque en el nivel dos existe una notable disminución en la capacidad de vigas y columnas. Asimismo, los casos d) y e) se estudiaron debido al contraste de capacidades entre los niveles cinco y seis.

Los cortantes basales obtenidos de los análisis al límite para los edificios en estudio se presentan en las tabla 3, donde se definen las direcciones de falla y el tipo de mecanismo resultante. Con excepción del edificio CRI en dirección N-S, el mecanismo de falla critico es el especificado por los códigos modernos de diseño sísmica (viga débil -columna fuerte), lo que debe resaltarse ya que el diseño del inmueble data de los años cuarenta, fecha en la cual se contaba con muy pocas provisiones para diseño sismo-resistente (Fundación ICA, 1988). Algunos de los mecanismos de falla criticos se ilustran en las figuras 5 y 6.

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Figura 5. Mecanismo de falla crítico para los marcos del edificio CRl en dirección N-S Se observa que, para el edificio CRl, el cortante basal al límite en la dirección E-W es de 0.071 W, en tanto que, para la dirección N-S, es de 0.058 W, donde W es el peso total de la estructura. En el edificio CR2 los cortantes basales en am-

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bas direcciones oscilan alrededor de O.05W. Este hecho debe también remarcarse, ya que el arquitecto que diseñó los inmuebles nos comunicó que él los diseñó para resistir una aceleración en la base del 5% de la gravedad. Por lo tanto, como puede deducirse de la tabla 1, las disposiciones contenidas en el reglamento de construcción vigente en esa época no llevaron a márgenes de seguridad significativos en cuanto a la capacidad global de los edificios, razón por la cual los cortantes al límite, determinados sin considerar ningún factor de seguridad, coinciden con los valores utilizados por el diseñador. Debido al pobre detallado del refuerzo por cortante en los elementos de los edificios y por el valor del esfuerzo de fluencia del acero utilizado, se consideró que el factor de comportamiento sísmico de ambos inmuebles es de dos. De acuerdo con el reglamento vigente, y tratándose de estructuras tipo A desplantadas en zona de transición, y con periodos naturales de vibración que caen en la zona plana del espectro, el cortante basal que deben resistir las estructuras con un factor de comportamiento sísmico de dos es O.22W. Por tanto, es claro que ambas estructuras en sus condiciones originales no cumplen con el actual reglamento y por lo tanto deben ser reforzadas.

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Edificio CRI CRI CR2 CR2

Dirección N-S E-W N-S E-W

Sismo crítico S (-) S(+I- ) S(+I-) S(+/~

Tabla 3. Cortantes basales al límite de las estructuras

Mecanismo crítico combinado (inciso e) viga débil (inciso a) viga débil (inciso a) viga débil (inciso a)

Cortante basal O.058W O.07IW O.049W O.05IW

originales CRI y CR2

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Figura 6. Mecanismo

de falla crítico de los marcos del edificio CR2 en dirección N-S

Se realizaron análisis al límite de las estructuras reforzadas con los elementos ADAS y los contraventeos metálicos, considerando que para producirse un mecanismo de colapso en los marcos con ADAS, estos deben de alcanzar su resistencia plástica, y que la rama del contraviento chevrón a compresión cede cuando alcanza su carga crítica de pandeo considerando su esbeltez. El resto de las hipótesis son las mismas que para el caso de los edificios originales. Los resultados de estos análisis se presentan en la tabla 4. Se observa. en ambos casos que la adición de los contraventeos chevrón y de los dispositivos ADAS aumentaron substancial mente la capacidad al límite de los edificios. Si se toma en cuenta que además la ductilidad global del sistema se incrementa debido a las características de los dispositivos ADAS, resulta claro que la reestructuración en proyecto garantiza que ambas estructuras cumplan las exigencias del actual reglamento de construcción. El factor de comportamiento sísmico de las estructuras reforzadas con los dispositivos ADAS y elementos adicionales puede incrementarse a cuatro, el máximo permitido por el reglamento vigente. Por tanto, tomando en cuenta las características dinámicas de los edificios reforzados y el espectro de diseño para la zona en que se localizan, ambos deben ser capaces de resistir un cortante basal de 0.11 W, lo que por inspección de la tabla 4 se confirma que se cumple. Por tanto, el refuerzo provisto para los inmuebles garantiza que cumplan con las exigencias del RCDF-87 al incrementar substancial mente tanto su resistencia como su ductilidad global. Editicio CRI CRl CR2 CR2

Dirección N-S E-W N-S E-W

Sismo Crítico

Mecanismo crítico combinado (inciso e) viga débil (inciso a) viga débil (inciso a) viga débil (inciso a)

sT-)

S(+/- ) S(+I- ) S(+I- )

Tabla 4. Cortantes basales al limite de las estructuras

Cortante basal O.146W O.161W O.148W O.140W

CRI y CR2 reforzadas con dispositivos ADAS

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7. ANALISIS NO LINEALES ANTE ACELEROGRAMAS POSTULADOS Para los análisis inelásticos se sujetarán los modelos a acelerogramas simulados, los cuales se generaron para el sitio en donde se encuentran ubicadas las estructura, mediante una técnica presentada por Ordaz et al (1992). La técnica de simulación de sismos se basa en la generación de la función de transferencia de un sitio específico (proporcionando las coordenadas geográficas), ésta se obtiene a través de la interpolación de los valores ya definidos de funciones de transferencia de lugares cercanos. La función de transferencia así calculada se convoluciona en el dominio del tiempo con un acelerograma de terreno duro. De esta convolución resulta el acelerograma esperado para el sitio seleccionado. Se generaron sismos con magnitudes de 8.1 y 6.9 en las direcciones E-W y N-S basándose en la técnica de Ordaz el aly utilizando como acelerogramas generatrices a los registrados en CU para los sismos del 19 de septiembre de 1985 y 25 de abril de 1990. El acelerograma del registro generado en dirección E- W para el sismo de magnitud 8.1 se muestra en la figura 7. ACELEROGRAMA

SIMULADO

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Figura 7. Acelerograma

simulado para un sismo de magnitud

8.1

Hasta el momento estos registros han sido utilizados para realizar análisis no lineales de sistemas equivalentes de un grado de libertad de la estructuras original y reforzada de ambos edificios. El modelo equivalente de un grado de libertad se obtuvo de acuerdo a la metodología propuesta por Saiidi y Sozen (1979) Y Avilés et al (1992). Se utilizó un modelo trilineal con degradación de rigidez, en donde la resistencia última de la rama primaria de las curva carga-deformación corresponde a la resistencia al límite determinada para cada dirección en estudio. Los estudios preliminares realizados con el sistema de un grado de libertad en la estructura original indican que las demandas de ductilidad máximas ante el sismo postulado de 8.1 son de 1.2 y 1.4 si se considera además un cierto grado de amortiguamiento viscoso, lo cual explicaria el porqué los edificios CRl y CR2 no sufrieron daño alguno durante el sismo del 19 de septiembre de 1985. Las demandas de ductilidad ante el sismo postulado prácticamente no existen para el caso de los edificios reforzados, los cuales permanecen en el rango elástico. Se está trabajando en elaborar modelos no lineales más complejos para analizarse con el programa DRAIN-2D (Kannan y Powell. 1973), los cuales corroborarán (o discernirán) de los resultados hasta la fecha obtenidos con los modelos equivalentes de un grado de libertad.

8. RESUMEN Y CONCLUSIONES Se ha presentado un estudio analítico amplio acerca del proyecto de refuerzo de dos edificios de concreto reforzado en la ciudad de México utilizando dispositivos ADAS. Los estudios indican que el refuerzo propuesto mejora substancialmente la ductilidad y la capacidad sismo-resistente de los inmuebles, y le permiten a éstos cumplir con las exigencias del actual reglamento de construcciones para el Distrito Federal, el cual no satisface en sus condiciones originales. Por lo tanto el refuerzo de la estructura con la adición de dispositivos ADAS resulta adecuada desde el punto de vista técnico. Se requieren de análisis costo-beneficio detallados para determinar la aplicabilidad de esta tecnología a estructuras de similares características desde el punto de vista económico. Este tipo de análisis se planean realizar próximamente.

AGRADECIMIENTOS Las valiosas discusiones y contribuciones de Ricardo González Alcorta en el desarrollo del presente trabajo son muy apreciadas. Se agradece asimismo a Enrique Martínez Romero de EMRSA y a William White de Bechtel Corporation el haber facilitado los planos altamente confidenciales de los dispositivos ADAS diseiiados para los edificios CRl y CR2.

REFERENCIAS Avilés, J, E Pérez-Rocha y R Aguilar (1992), "Periodos y amortiguamientos de sistemas suelo-estructura", Centro de Investigación Sísmica de la Fundación Javier Barros Sierra, vol 2, num 2, pp 17-62.

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Boletín del

MEMORIA DEL

Fundación ICA (1988), "Experiencias

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JAL., MÉXIco,

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derivadas de los sismos de septiembre de 1985", editorial Lirmisa.

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