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José Enrique Carretero Verdejo
3. MEMORIAS DE CÁLCULO.
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3.1. Memoria de cálculo de las estructuras. (Calculadas con cype y NIwin de procedimientos-uno)
3.1.1. Cálculo de la estructura de la nave Almacén. DESCRIPCIÓN Y BASES DE CÁLCULO Este proyecto describe una nave industrial con cercha de armadura tipo Inglesa 8 recuadros desiguales. Las cerchas asientan sobre los pilares por medio de apoyos, que pueden considerarse como articulaciones móviles para el pandeo en el sentido transversal. Es una condición importante a la hora de construir las cerchas que los ejes de los centros de gravedad de todas las barras que inciden en un mismo nudo, tengan un único punto de intersección y coincida con éste nudo, en especial esto ha de ocurrir también con los nudos de esquina de la cercha y el eje del pilar. Se considera que el pandeo de los pilares en el sentido longitudinal de la nave está impedido debido a los muros laterales que se consideran macizados de arriostramiento ya que carecen de huecos, tienen un grosor superior a 11,5 cm excluidos los revestimientos, están enlazados en todo su perímetro a los elementos metálicos y su resistencia al esfuerzo cortante es suficiente. Las bases de cálculo adoptadas son las especificadas por las normas: 1- NBE-EA-95 Estructuras de Acero en la Edificación. 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón estructural. •
DIMENSIONES
Luz de las cerchas: Altura de pilares: Pendiente de cubierta: Distancia entre correas: Distancia correa-cumbrera: Distancia entre cerchas:
30,000 m. 7,000 m. 10,000 grados. 1,200 m. 0,120 m. 6,500 m.
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Número de cerchas: Número de tirantillas: •
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SITUACIÓN GEOGRÁFICA
El emplazamiento de la nave respecto a las acciones del viento corresponde a la zona eólica Zona W según NTE-Cargas de Viento, con situación topográfica Normal. A la vista de los huecos existentes en la fachada se considera que el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 33%. La nave está situada a una altitud de 650 metros sobre nivel del mar. •
MATERIALES
Material de cubrición: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m2. Correas tipo IPE y acero A-42 b. Pilares tipo HEB y acero A-42 b. Cordón superior tipo 2UPN y acero A-42 b. Cordón inferior tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 1 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 2 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 3 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 4 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 5 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 6 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Entramado tipo UPN y acero A-42 b. Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación. •
CÁLCULO DE CORREAS
Se ha elegido para las correas características son las siguientes: Peso por unidad de longitud: Momento de inercia eje x (Ix): Momento de inercia eje y (Iy): Módulo resistente eje x (Wx): Módulo resistente eje y (Wy):
un
perfil
IPE-140
cuyas
12,90 kg/m. 541,00 cm4. 44,90 cm4. 77,30 cm3. 12,30 cm3.
Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en las cerchas y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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continuidad. - ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 44,10 kg/m. Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg. Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 80,0 kg/m2. en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 94,54 kg/m. Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 0 kg/m2 y teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 0,00 kg/m en la dirección perpendicular al faldón. - ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantes son: Qx* = 197,42 kg/m Qy* = 34,81 kg/m Los momentos máximos ponderados resultantes son : Mx* = 1.026,91 kg·m My* = 51,19 kg·m De las acciones anteriores se producen unas flechas: fx = 1,85 cm fy = 0,21 cm
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- COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO La máxima tensión producida en las correas es inferior al límite de fluencia del acero: σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 1.745 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf La flecha resultante es inferior a la máxima permitida (1/250 de la luz entre cerchas ): ft = √ (fx2 + fy2) = 1,86 cm ≤ 2,60 cm. •
CÁLCULO DE PILARES Y CERCHAS
Se calcula la cercha más cargada que es la que corresponde al segundo apoyo de la correa. - CARGAS APLICADAS A LAS CERCHAS Consideraremos 6 hipótesis de carga: HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas. Peso de correas:
12,90 kg/m. Peso del material de cubrición: 26,0 kg/m2. Carga aplicada a la cercha: 286,65 kg. HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el cordón superior de la cercha en el punto en que se apoya cada correa. Sobrecarga mantenimiento:
100 kg.
HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas. Sobrecargas por nieve (según NBE-AE-88): Carga aplicada a la cercha: 614,52 kg.
80,0 kg/m2.
HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y sentido izquierda a derecha. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares: Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m2. Carga aplicada pared Barlovento: 281,67 kg/m. Carga aplicada pared Sotavento:140,83 kg/m. Cargas sobre el faldón. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión, y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas: Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento):0 kg/m2. Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m2. Carga aplicada faldón Barlovento: 0,00 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -101,40 kg. HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos a la hipótesis anterior: Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): Carga aplicada faldón Barlovento: Carga aplicada faldón Sotavento:
-38 kg/m2. -51 kg/m2.
-296,40 kg. -397,80 kg.
HIPOTESIS 6: Sobrecarga sísmica constituida por una carga puntual en dirección horizontal aplicada en el nudo de esquina izquierdo de valor Ps = 0,75 Tn. - COMBINACION DE HIPOTESIS Tendremos en cuenta las combinaciones de las hipótesis anteriores que se enumeran en el Anexo de cálculo número 3. - DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES Para el cálculo matricial de la estructura se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de conexión entre montantes, diagonales y las barras de los cordones superior e inferior. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y sus características más importantes. La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo. En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre la estructura. El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras. - COMPROBACIÓN DE LOS PILARES Se ha elegido para los pilares, un perfil tipo HEB-220, con las siguientes características: Peso por unidad de longitud: Área transversal del perfil: Momento de inercia eje x (Ix): Módulo resistente eje x (Wx):
71,50 kg/m. 91,00 cm2.
8.091,00 cm4. 736,00 cm3.
- RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce a una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 7. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.526 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. - FLEXIÓN La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce a una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 7. Alcanza el valor de: σ*v = √(σ*² + 3·τ*²) = 1.364 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf
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Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. - PANDEO La longitud de pandeo en el plano transversal de la nave para la barra 1-2 toma un valor de: l k = β*h = 14,00 m. Donde se ha tomado β = 2,00 ya que los pilares se encuentran empotrados en las zapatas, y las cerchas asientan sobre ellos por medio de apoyos que puede considerarse como articulaciones móviles para el pandeo en el sentido transversal. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 148,47 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 3,88 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω·(P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 7 con un valor de 2.148 kg/cm2, por lo que se comprueba que: σ* = 2.148 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf - COMPROBACIÓN DEL CORDÓN SUPERIOR Se ha seleccionado para el cordón superior un perfil tipo 2UPN-240 con los siguientes valores estáticos: Peso por unidad de longitud: Área transversal del perfil: Momento de inercia eje x (Ix): Módulo resistente eje x (Wx):
66,40 kg/m. 84,60 cm2. 7.200,00 cm4. 600,00 cm3.
- FLECHA La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 15 cuando se aplica la Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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combinación de hipótesis 5 y tiene un valor de: f = 7,85 cm ≤ 12,00 cm = L/250 = fmáx. - RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 9-11 , a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 5. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 2.099 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. - FLEXIÓN La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 9-11 , a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 5. Alcanza el valor de: σ*v = √(σ*² + 3·τ*²) = 1.991 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados.
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- RESUMEN DE ESFUERZOS EN LAS BARRAS DE LA CERCHA Barra 2-10 10-12 12-14 14-16 9-11 11-13 13-15 15-16 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 3-10 8-11 3-12 8-13 4-12 7-13 4-14 7-15 5-14 6-15 5-16 6-16
Tipo de perfil P* (kp)
M* (kp·m)
Tensión σ∗ (kp/cm²)
A (cm 2)
Ix (cm 4)
2UPN-240 2UPN-240 2UPN-240 2UPN-240 2UPN-240 2UPN-240 2UPN-240 2UPN-240 #175.8 #175.8 #175.8 #175.8 #175.8 #175.8 #175.8 #110.5 #110.5 #60.2 #60.2 #40.3 #40.3 #60.3 #60.3 #80.2 #80.2 #90.2 #90.2
5.976 5.226 3.654 -4.965 -5.976 -5.226 -3.654 4.965 2.421 2.015 1.261 -263 1.261 2.015 2.421 391 -391 16 -16 -33 33 17 -17 163 -163 -37 37
2.209 2.032 1.795 1.824 2.209 2.032 1.795 1.824 2.580 2.397 1.879 1.256 1.879 2.397 2.580 656 656 956 956 2.399 2.399 2.310 2.310 2.577 2.577 2.585 2.585
84,6 84,6 84,6 84,6 84,6 84,6 84,6 84,6 53,0 53,0 53,0 53,0 53,0 53,0 53,0 20,4 20,4 4,6 4,6 4,4 4,4 6,8 6,8 6,2 6,2 7,1 7,1
7.200,0 7.200,0 7.200,0 7.200,0 7.200,0 7.200,0 7.200,0 7.200,0 2.489,0 2.489,0 2.489,0 2.489,0 2.489,0 2.489,0 2.489,0 386,0 386,0 26,0 26,0 10,1 10,1 37,1 37,1 63,0 63,0 91,0 91,0
-93.319 -94.408 -91.203 -76.623 -93.319 -94.408 -91.203 -76.623 91.711 89.529 76.164 61.698 76.164 89.529 91.711 -2.016 -2.016 3.509 3.509 -6.160 -6.160 14.712 14.712 -8.495 -8.495 17.060 17.060
Esbelte z λ
45,0 30,0 45,0 45,0 45,0 30,0 45,0 45,0 13,3 13,3 63,6 63,6 48,1 48,1 -
Dst. Pres. (m)
-
P*: Axil ponderado ( + tracción, - compresión ) M*: Momento flector ponderado σ*: Tensión máxima ponderada A: Área de la sección transversal Ix: Momento de inercia según el eje X. Dst. Pres.: Distancia entre presillas λ: Esbeltez mecánica de la barra
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REACCIONES EN LOS APOYOS
Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores: Hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector:
15,171 Tn. 0,110 Tn. 0,769 Tn·m.
Hipótesis de máxima excentricidad de cargas: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector:
2,725 Tn. 1,302 Tn. 5,662 Tn·m.
Hipótesis de momento máximo: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: •
14,231 Tn. 1,762 Tn. 8,884 Tn·m.
APARATOS DE APOYO
Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hipótesis: Las presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona cuya extensión es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la tracción es absorbida por los pernos. Se elige una placa de asient o de dimensiones: a=600 mm., b=420 mm. y espesor t=15 mm. Se utilizarán 3,0 anclajes por lado de diámetro 20 mm. construidos con barras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado según planos. - COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN El hormigón utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia σh = 2,500 kg/mm2. Para la comprobación del hormigón la hipótesis más desfavorable consiste en suponer el pilar lo más cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecarga de nieve. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de repartición de empujes uniforme y próxima al borde comprimido. De esta forma la presión que soporta el hormigón puede cifrarse en: σb* = 4·[ Ma* + Aa*·(a/2-g) ] / [a·b·(0,875·a-g)] = 0,207 kg/mm2. Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90 mm. Axil máximo ponderado Aa* = 21.742 kg. Momento máximo ponderado Ma* = 1.105 kg·m. Cumpliéndose que σb* = 0,207 kg/mm2 ≤ σh = 2,500 kg/mm2. - COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de espesor y calculándola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados. M*vol = σb*·(b-d)2 / 8 = 875,8 kg·mm. M*vano = σb*·d2 / 8 - M*vol = 564,9 kg·mm. La tensión en el material será σ* = 6·Mv* / (1cm. · t2) Donde: Mv* = máximo( M vol*, Mvano*) y d = 236 mm es la separación entre cartelas. De donde se obtiene que σ * = 2.335,4 Kg/cm2 ≤ 2.600,0 Kg/cm 2 = σf - COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES Para los anclajes la hipótesis más desfavorable resulta ser aquella en la que el momento transmitido desde el pilar es máximo, deduciéndose para esta hipótesis, según los resultados obtenidos anteriormente el valor de la tracción: Z* = -A*t + (M* t + A* t ·(0,5·a-g)) / (0,875·a-g) = 15.572 kg. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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Axil máximo ponderado A* t = 11.271 kg. Momento máximo ponderado M*v = 4.512 kg·m. Utilizando m=3,0 anclajes por lado de diámetro d=20 mm, cuya área resistente de la rosca es Ar = 275,0 mm2, de calidad A4t y resistencia σt = 24 kg/mm2, se comprueba: σ * = Z* / (m·Ar) = 18,9 kg/mm 2 ≤ 0'8· σt = 19,2 kg/mm2 - COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE. La longitud de anclaje básica l b es la mayor de las dos siguientes: l 1 = ta·d² l 2 = fyk ·d / 20
Donde: fky = 400 Nw/mm², resistencia del acero B-400-S d = Diámetro de las barras en cm. t a = 12 según la tabla 66.5.2.a de la EHE. l 1 y l2 en cm. La longitud neta será: Donde: An Ar
l n = l b·An/Ar = Sección de anclajes estrictamente necesaria por cálculo. = Sección total de los anclajes reales seleccionados.
La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7·l n ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción y con el extremo curvado. Así la longitud mínima será l = 467,9 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 500 mm. - COMPROBACIÓN DE LA CARTELA Las dimensiones de la cartela son Ch = 201 mm, Ch2 = 87 mm, Cb=190 mm y espesor e = 15 mm. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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El ángulo del vértice superior de la cartela será α = arco tg(Cb/Ch) y por tanto la longitud de pandeo se puede calcular como: Lk = β·7·Cb / (8·senα) Si se toma para β el valor 2/3, que corresponde a una vinculación de semiempotramiento no perfecto, se obtiene: λ = 2,02·Cb/(e·senα) = 37,2 El coeficiente de pandeo es de ω = 1,062. La resistencia límite viene expresada por: σ * = (ω ·4·Rc*)/(4·Cb·e·cos2α) = 920,3 kg/cm2 ≤ 2.600,0 kg/cm2 = σf Donde Rc* es la reacción de la parte de la placa que actúa sobre la cartela cuando se tiene en cuenta la combinación de hipótesis de máxima compresión. Por lo tanto se cumple la condición de resistencia límite. • ARRIOSTRAMIENTO LATERAL
DE
LA
CUBIERTA
Y
ENTRAMADO
En todos los tramos entre cerchas se sitúan 1 tirantes fabricados a base de redondos de 16φ. Se utilizarán arriostramientos en cruz de S. Andrés en los tramos extremos, cuyas diagonales estarán constituidas por redondos de 16 φ cada 4 correas. Se dispondrán tensores adecuados en cada diagonal.
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CALCULO DE ZAPATAS NAVE ALMACEN
•
CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO - COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Nivel de control de ejecución: Situación de proyecto: Sobre las acciones: Sobre el acero: Sobre el hormigón:
Normal Persistente o transitoria 1,50 1,15 1,50
Específicos de Zapatas: Frente al deslizamiento: Frente al vuelco:
2,00 1,50
- MATERIALES: Tipo de Hormigón: Resistencia característica (N/mm²) : Tipo de consistencia: Diámetro máximo del árido (mm):
HA-25 / P / 25 / IIa 25 Plástica 25
Ambiente: Tipo de Ambiente: Ancho máximo de fisura (mm): Recubrimiento nominal (mm): Tipo de Acero: Resistencia característica (N/mm²)
IIa 0,30 35 B400S 400
- TERRENO: ZAPATAS Terreno de Cimentación: Naturaleza: Característic a: Presión admisible (N/mm²): Coeficiente de balasto (N/mm³): Angulo de rozamiento interno (º): Cohesión (N/mm²): Asiento máximo admisible (mm):
Terrenos coherentes Arcillosos semiduros 0,20 0,06 20,00 0,01 50
- CONDICIONES SÍSMICAS: Provincia: Localidad:
GRANADA ATARFE
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Periodo de vida de la obra (años): Aceleración sísmica básica (ab /g): Aceleración sísmica de cálculo: (ac /g):
•
50 0,24 0,24
DEFINICIÓN DE ZAPATAS -DESCRIPCIÓN: Dimensiones del soporte Zapata
Descripción
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22
Tipo Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata
centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada centrada
a1 (m)
b1 (m)
Tipo Soporte
0,60 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,60
0,40 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,40
Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico
a1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 1. b1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 2.
-DIMENSIONES: Zapata Z1 Z2 Z3 Z4
Tipo Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada
K1 (b2/a2)
a2 (m)
b2 (m)
Canto (m)
Exc1 (m)
Exc2 (m)
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
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C.A.R.D.-C.A.T.
Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22
José Enrique Carretero Verdejo
Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
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1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
1,00
2,35
2,35
0,50
0,00
0,00
a2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 1. b2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 2. Exc1 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 1) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas).
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Pág. 131
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Zapata
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22
N (kN)
José Enrique Carretero Verdejo
M1 (kN·m)
M2 (kN·m) H1(kN)
H2(kN)
σ max (N/mm²)
σ med (N/mm²)
σ min (N/mm²)
60,52 -86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 60,52 -86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 Exc2 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 2) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas)
-CARGAS: N ≡ Carga vertical que transmite el soporte a la zapata. M1 ≡ Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la M2 ≡ Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la H1 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 1) que transmite el soporte H2 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 2) que transmite el soporte σ max ≡ Presión máxima que transmite la zapata al terreno. σ med ≡ Presión media que transmite la zapata al terreno.
zapata. zapata. a la zapata. a la zapata.
σ min ≡ Presión mínima que transmite la zapata al terreno.
- COMPROBACIÓN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LA ZAPATA: Zapata
Rbase (kN)
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7
22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08
Superficie efectiva a deslizamiento (cm2 ) 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67
Rmax (kN) 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
Relación Rbase/Rmax 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 Pág. 132
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
C.A.R.D.-C.A.T.
Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22
José Enrique Carretero Verdejo
22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08 22,08
19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67 19715,67
33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43 33,43
0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66
Rbase ≡ Reacción horizontal que se produce en la base del zapata. Rmax ≡ Reacción horizontal máxima admisible por rozamiento base-terreno.
- COMPROBACIÓN DE DEFORMACIÓN Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD A VUELCO Y DESLIZAMIENTO Zapata Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22
Asiento Máximo (mm) 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11
Coeficiente de seguridad Coeficiente de seguridad a vuelco a deslizamiento 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03 1,56 3,03
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- ARMADURAS: Zapata
Tipo
Posición de la Armadura
Nº Red
ø (mm)
Sep. (cm)
Z1
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Z2
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Z3
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Z4
Zapata centrada
Z5
Zapata centrada
Z6
Zapata centrada
Z7
Zapata centrada
Z8
Zapata centrada
Z9
Zapata centrada
Z10
Zapata centrada
Z11
Zapata centrada
Z12
Zapata centrada
Z13
Zapata centrada
Z14
Zapata centrada
Z15
Zapata centrada
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José Enrique Carretero Verdejo
Zapata
Tipo
Posición de la Armadura
Nº Red
ø (mm)
Sep. (cm)
Z16
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Z17
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Z18
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Z19
Zapata centrada
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2
20
12
12
Paralela al lado a2
20
12
12
Paralela al lado b2 Paralela al lado a2 Paralela al lado b2
20 20 20
12 12 12
12 12 12
Z20
Zapata centrada
Z21
Zapata centrada
Z22
Zapata centrada
- ANCLAJES DE LAS ARMADURAS: Zona máxima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje (cm)
Zona mínima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje (cm)
Zapata
Tipo
Posición de la Armadura
Z1
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z2
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z3
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z4
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z5
Zapata centrada
Z6
Zapata centrada
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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José Enrique Carretero Verdejo
Zona máxima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje (cm)
Zona mínima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje (cm)
Zapata
Tipo
Posición de la Armadura
Z7
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z8
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z9
Zapata centrada
Z10
Zapata centrada
Z11
Zapata centrada
Z12
Zapata centrada
Z13
Zapata centrada
Z14
Zapata centrada
Z15
Zapata centrada
Z16
Zapata centrada
Z17
Zapata centrada
Z18
Zapata centrada
Z19
Zapata centrada
Z20
Zapata centrada
Z21
Zapata centrada
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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Zona máxima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje (cm)
Posición de la Armadura
Zapata
Tipo
Z22
Zapata centrada
Zona mínima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje (cm)
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
-DEFINICIÓN DE VIGAS DE ATADO - DIMENSIONES Y CARGAS: Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo Origen / Destino
Nd (kN) (+/- )
Md (kN·m)
q (kN/m)
Mqd (kN·m)
Ancho (m)
Canto (m)
Luz entre pilares (m)
V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13 V14 V15 V16 V17 V18 V19 V20 V21 V22 V24 V25 V23
Z1/Z2 Z21/Z22 Z1/Z3 Z2/Z4 Z3/Z5 Z4/Z6 Z5/Z7 Z6/Z8 Z7/Z9 Z8/Z10 Z9/Z11 Z10/Z12 Z11/Z13 Z12/Z14 Z13/Z15 Z14/Z16 Z15/Z17 Z16/Z18 Z17/Z19 Z18/Z20 Z19/Z21 Z20/Z22 Z13/Z14 Z7/Z8 Z17/Z18
36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03 36,03
9,52 9,52 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 9,52 9,52 9,52
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,50 0,50 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,50 0,50 0,50
0,50 0,50 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,50 0,50 0,50
30,00 30,00 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 30,00 30,00 30,00
Nd ≡ Esfuerzo axil que solicita la viga, a resistir tanto a tracción como a compresión. Md ≡ Momento flector que solicita la viga, debido a una posible excentricidad accidental del axil de compresión. q ≡ Sobrecarga distribuida que tiene que soportar la viga sin transmitirla al terreno. Mqd ≡ Momento flector que solicita la viga, provocado por la sobrecarga q.
- ARMADO:
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-Armadura Longitudinal: Viga de Atado Referencia
V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13 V14 V15 V16 V17
Zapata o Pozo Origen / Destino
Z1/Z2 Z21/Z22 Z1/Z3 Z2/Z4 Z3/Z5 Z4/Z6 Z5/Z7 Z6/Z8 Z7/Z9 Z8/Z10 Z9/Z11 Z10/Z12 Z11/Z13 Z12/Z14 Z13/Z15 Z14/Z16 Z15/Z17
Nº Redondos
Ø v (mm)
Separación (cm)
Superior
5
14
10
Inferior
5
14
10
Superior
5
14
10
Inferior
5
14
10
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Posición
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Zapata o Pozo Origen / Destino
Referencia
V18
Z16/Z18
V19
Z17/Z19
V20
Z18/Z20
V21
Z19/Z21
V22
Z20/Z22
V24
Z13/Z14
V25
Z7/Z8
V23
Z17/Z18
Nº Redondos
Ø v (mm)
Separación (cm)
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
5
14
10
Inferior
5
14
10
Superior
5
14
10
Inferior
5
14
10
Superior
5
14
10
Inferior
5
14
10
Posición
-Modo de anclaje de la armadura longitudinal: Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Posición de la armadura
Superior V1
Z1/Z2 Inferior
Superior V2
Z21/Z22 Inferior
V3
Z1/Z3
Superior
Anclaje en
Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen
Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
36
0
36
0
28
0
28
0
36
0
36
0
28
0
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36
0
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José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Posición de la armadura
Inferior
Superior V4
Z2/Z4 Inferior
Superior V5
Z3/Z5 Inferior
Superior V6
Z4/Z6 Inferior
Superior V7
Z5/Z7 Inferior
Superior V8
Z6/Z8 Inferior
V9
Z7/Z9
Superior
Anclaje en
Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata o Destino Zapata o Origen
Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo Pozo
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
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0
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0
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0
36
0
36
0
36
0
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0
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0
36
0
36
0
36
0
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Posición de la armadura
Inferior
Superior V10
Z8/Z10 Inferior
Superior V11
Z9/Z11 Inferior
Superior V12
Z10/Z12 Inferior
Superior V13
Z11/Z13 Inferior
Superior V14
Z12/Z14 Inferior
V15
Z13/Z15
Superior
Anclaje en
Zapata o Destino Zapata o Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
36
0
36
0
Pozo Pozo o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
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0
36
0
36
0
36
0
36
0
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Posición de la armadura
Inferior
Superior V16
Z14/Z16 Inferior
Superior V17
Z15/Z17 Inferior
Superior V18
Z16/Z18 Inferior
Superior V19
Z17/Z19 Inferior
Superior V20
Z18/Z20 Inferior
V21
Z19/Z21
Superior
Anclaje en
Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Posición de la armadura
Inferior
Superior V22
Z20/Z22 Inferior
Superior V24
Z13/Z14 Inferior
Superior V25
Z7/Z8 Inferior
Superior V23
Z17/Z18 Inferior
Anclaje en
Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino Zapata Origen Zapata Destino
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
o
Pozo
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
28
0
28
0
36
0
36
0
28
0
28
0
36
0
36
0
28
0
28
0
LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura longitudinal de la viga en la zapata o pozo, medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura longitudinal de la viga de atado. +
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
-Armadura de piel o en caras laterales de viga: Viga de Atado Referencia
V1
V2
V3
V4
V5
V6
V7
V8
V9
V10
V11
V12
Zapata o Pozo Origen / Destino
Nº Redondos por cara
Øv (mm)
Separación (cm)
Z1/Z2
5
14
10
Z21/Z22
Z1/Z3
Z2/Z4
Z3/Z5
Z4/Z6
Z5/Z7
Z6/Z8
Z7/Z9
Z8/Z10
Z9/Z11
Z10/Z12
5
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
10
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
Anclaje en
Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
LongRect (cm)
LonDoblado (cm)
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
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José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Referencia
V13
V14
V15
V16
V17
V18
V19
V20
V21
V22
V24
V25
Zapata o Pozo Origen / Destino
Z11/Z13
Z12/Z14
Z13/Z15
Z14/Z16
Z15/Z17
Z16/Z18
Z17/Z19
Z18/Z20
Z19/Z21
Z20/Z22
Z13/Z14
Z7/Z8
Nº Redondos por cara
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
5
5
Øv (mm)
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
Separación (cm)
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
10
10
Anclaje en
Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
LongRect (cm)
LonDoblado (cm)
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
36
0
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0
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0
36
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36
0
36
0
36
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36
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36
0
36
0
36
0
36
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36
0
36
0
36
0
36
0
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0
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
Viga de Atado Referencia
V23
Zapata o Pozo Origen / Destino
Nº Redondos por cara
Z17/Z18
5
Øv (mm)
Separación (cm)
14
10
Anclaje en
LongRect (cm)
LonDoblado (cm)
36
0
36
0
36
0
Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino
LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura de piel, o cara lateral de la viga, en la zapata o pozo medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura lateral de la viga de atado.
-Armadura transversal: Viga de Atado Referencia
V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13 V14 V15 V16 V17 V18 V19 V20 V21 V22 V24 V25 V23
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Z1/Z2 Z21/Z22 Z1/Z3 Z2/Z4 Z3/Z5 Z4/Z6 Z5/Z7 Z6/Z8 Z7/Z9 Z8/Z10 Z9/Z11 Z10/Z12 Z11/Z13 Z12/Z14 Z13/Z15 Z14/Z16 Z15/Z17 Z16/Z18 Z17/Z19 Z18/Z20 Z19/Z21 Z20/Z22 Z13/Z14 Z7/Z8 Z17/Z18
Nº Cercos Ø tv (mm)
136 136 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 136 136 136
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
Separación ProlongOrig (cm) (cm)
21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21
ProlongDest (cm)
35 35 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 35 35 35
35 35 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 35 35 35
ProlongOrig ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo origen, medida desde la unión zapata/pozo-viga. ProlongDest ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo destino, medida desde la unión zapata/pozo-viga.
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Pág. 146
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3.1.2. Cálculo de la estructura de las Naves de Descontaminación. •
PROYECTO DE NAVES DE DESCONTAMINACIÓN - CARACTERÍSTICAS
Este proyecto describe cuatro naves industriales aporticadas con cubierta a dos aguas cada una y adosadas con un pilar común. Se proyectan acartelamientos en sus nudos de esquina construidos a base de perfiles del mismo tipo que los empleados en el pórtico. Se considera para los pilares extremos y para los pilares centrales que el pandeo en el sentido longitudinal de la nave está impedido, ya sea por medio de un cerramiento resistente, o bien por un entramado lateral. A efectos de la norma NTE-ECV, el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 33%. - DIMENSIONES Luz de los pórticos: Altura de pilares: Pendiente de cubierta: Distancia entre correas: Distancia correa-cumbrera: Distancia entre pórticos: Número de pórticos: Número de tirantillas:
12,000 m. 7,000 m. 15,000 grados. 1,370 m. 0,120 m. 5,000 m. 5 1
SITUACIÓN GEOGRÁFICA La nave está situada en la Zona W según NTE-Cargas de Viento, a una altitud de 600 metros sobre nivel del mar. Su situación topográfica a efectos del viento es Normal.
MATERIALES 2
Material de cubrición: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m . Correas tipo IPE y acero A-42 b. Pilares tipo HEB y acero A-42 b. Pilares centrales tipo HEB y acero A-42 b. Dintel tipo IPE y acero A-42 b. Entramado tipo IPE y acero A-42 b. Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación.
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CÁLCULO DE CORREAS Se ha elegido para las correas un perfil IPE-120 cuyas características son las siguientes: Peso por unidad de longitud: Momento de inercia eje x (Ix): Momento de inercia eje y (Iy): Módulo resistente eje x (Wx): Módulo resistente eje y (Wy):
10,40 kg/m. 4 318,00 cm . 4 27,70 cm . 3 53,00 cm . 3 8,65 cm .
Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en los pórticos y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles continuidad. ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 46,02 kg/m. Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg. 2
Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 60,0 kg/m . en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 76,69 kg/m. 2
Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 13 kg/m y teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 17,81 kg/m en la dirección perpendicular al faldón. ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantes son: Qx* = 188,05 kg/m Qy* = 45,62 kg/m Los momentos máximos ponderados resultantes son : Mx* = 604,46 kg·m My* = 44,09 kg·m De las acciones anteriores se producen una flechas: fx = 1,18 cm fy = 0,17 cm COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO La máxima tensión producida en las correas es inferior al límite de fluencia del acero:
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Pág. 148
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σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 1.650 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf La flecha resultante es inferior a la máxima permitida (1/250 de la luz entre pórticos ): 2
2
f t = √ (fx + fy ) = 1,20 cm ≤ 2,00 cm.
CÁLCULO DE PÓRTICOS Se ha elegido para los pilares un perfil tipo HEB-240 con la siguientes características: Peso por unidad de longitud: Area transversal del perfil: Momento de inercia eje x (Ix): Módulo resistente eje x (Wx):
83,20 kg/m. 2 106,00 cm . 4 11.259,00 cm . 3 938,00 cm .
Se ha seleccionado para el dintel un perfil tipo IPE-240 con los siguientes valores estáticos: Peso por unidad de longitud: Area transversal del perfil: Momento de inercia eje x (Ix): Módulo resistente eje x (Wx):
30,70 kg/m. 2 39,10 cm . 4 3.890,00 cm . 3 324,00 cm .
CARGAS APLICADAS A LOS PÓRTICOS Consideraremos 6 hipótesis de carga: HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas. Peso de correas: Peso del material de cubrición: Carga aplicada al pórtico:
10,40 kg/m. 2 26,0 kg/m . 230,10 kg.
HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el dintel en el punto en que se apoya cada correa. Sobrecarga mantenimiento:
100 kg.
También se considera la acción de un puente grúa situado a una altura de 6,00 m, con reacciones verticales Pa = 5,00 Tn y Pb = 5,00 Tn en cada uno de los pilares, y reacciones de frenado de la carretilla de Ra = 0,50 Tn y Rb = 0,50 Tn. HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas. Sobrecargas por nieve (según NBE-AE-88): Carga aplicada al pórtico:
2
60,0 kg/m . 383,47 kg.
HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento.
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Pág. 149
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Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y sentido izquierda a derecha. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares: 2
Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m . Carga aplicada pared Barlovento: 216,67 kg/m. Carga aplicada pared Sotavento: 108,33 kg/m. Cargas sobre el faldón. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión, y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas: Carga Carga Carga Carga
de Viento (NTE de Viento (NTE aplicada faldón aplicada faldón
2
Hip. A Barlovento): 13 kg/m . 2 Hip. A Sotavento): -13 kg/m . Barlovento: 89,05 kg. Sotavento: -89,05 kg.
HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos a la hipótesis anterior: Carga Carga Carga Carga
de Viento (NTE de Viento (NTE aplicada faldón aplicada faldón
2
Hip. B Barlovento): -26 kg/m . 2 Hip. B Sotavento): -51 kg/m . Barlovento: -178,10 kg. Sotavento: -349,35 kg.
HIPOTESIS 6: No se considera la hipótesis sísmica. COMBINACION DE HIPOTESIS Tendremos en cuenta las combinaciones de las hipótesis anteriores que se enumeran en el Anexo de cálculo número 3. DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES EN EL PÓRTICO Para el cálculo matricial del pórtico se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de cambio de perfil. Las cartelas se calculan como barras de sección variable simuladas cada una por cuatro tramos de sección constante. En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y sus características más importantes. La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo. En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre el pórtico. El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras.
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COMPROBACIÓN DEL DINTEL FLECHA La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 7 cuando se aplica la combinación de hipótesis 5 y tiene un valor de: f = 1,76 cm ≤ 4,80 cm = L/250 = fmáx. RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 15-16 , a una distancia 4,3 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: 2
2
σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 2.262 kg/cm . ≤ 2.600 kg/cm . = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 15-16 , a una distancia 4,3 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: 2
2
σ* v = √(σ*² + 3· τ*²) = 2.143 kg/cm . ≤ 2.600 kg/cm . = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. COMPROBACIÓN DE LOS PILARES RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 39-40 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: 2
2
σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.485 kg/cm . ≤ 2.600 kg/cm . = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 39-40 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: 2
2
σ* v = √(σ*² + 3· τ*²) = 1.335 kg/cm . ≤ 2.600 kg/cm . = σf
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Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. PANDEO La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra 39-40 toma un valor de: lk = β*h = 12,11 m. Donde se ha tomado β = 1,73. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 117,49 pandeo (según tablas EA-95) es:
y el coeficiente de
ω = 2,58 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω·(P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 8 con un valor de 1.667 2 kg/cm , por lo que se comprueba que: 2
2
σ* = 1.667 kg/cm ≤ 2.600 kg/cm = σf COMPROBACIÓN DE LOS PILARES CENTRALES RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 20-21 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 3. Alcanza el valor de: 2
2
σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.034 kg/cm . ≤ 2.600 kg/cm . = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 20-21 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 3. Alcanza el valor de: 2
2
σ∗ ϖ = √(σ∗″ + 3• τ∗″) = 930 kg/cm . ≤ 2.600 kg/cm . = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. PANDEO La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra 20-21 toma un valor de: Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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lk = β*h = 8,56 m. Donde se ha tomado β = 1,22. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 83,08 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 1,57 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω·(P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 3 con un valor de 1.149 2 kg/cm , por lo que se comprueba que: 2
2
σ* = 1.149 kg/cm ≤ 2.600 kg/cm = σf
REACCIONES EN LOS APOYOS Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores: Hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector:
9,202 Tn. 2,216 Tn. 7,014 Tn·m.
Hipótesis de máxima excentricidad de cargas: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector:
2,333 Tn. 1,584 Tn. 4,706 Tn·m.
Hipótesis de momento máximo: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector:
9,140 Tn. 3,075 Tn. 9,656 Tn·m.
En el pilar central y con la hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector:
18,254 Tn. 0,875 Tn. 3,275 Tn·m.
APARATOS DE APOYO Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hipótesis: Las Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona cuya extensión es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la tracción es absorbida por los pernos. Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=650 mm., b=440 mm. y espesor t=20 mm. Se utilizarán 3,0 anclajes por lado de diámetro 20 mm. construidos con barras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado según planos. COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN 2
El hormigón utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia σh = 2,500 kg/mm . Para la comprobación del hormigón la hipótesis más desfavorable consiste en suponer el pilar lo más cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecarga de nieve. Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de repartición de empujes uniforme y próxima al borde comprimido. De esta forma la presión que soporta el hormigón puede cifrarse en: 2
σb * = 4·[ Ma * + Aa *·(a/2-g) ] / [a·b·(0,875·a-g)] = 0,393 kg/mm . Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90 mm. Axil máximo ponderado Aa * = 13.491 kg. Momento máximo ponderado Ma * = 10.282 kg·m. 2
2
Cumpliéndose que σb * = 0,393 kg/mm ≤ σh = 2,500 kg/mm . COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de espesor y calculándola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados. 2
M* vol = σb *·(b-d) / 8 = 1.645,1 kg·mm. 2
M* vano = σb *·d / 8 - M*vol = 1.599,4 kg·mm. 2
La tensión en el material será σ* = 6·Mv * / (1cm. · t ) Donde: Mv * = máximo( Mvol*, Mvano*) y d = 257 mm es la separación entre cartelas. 2
2
De donde se obtiene que σ * = 2.467,6 Kg/cm ≤ 2.600,0 Kg/cm = σf
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COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES Para los anclajes la hipótesis más desfavorable resulta ser aquella en la que el momento transmitido desde el pilar es máximo, deduciéndose para esta hipótesis, según los resultados obtenidos anteriormente el valor de la tracción: Z* = -A* t + (M* t + A* t ·(0,5·a-g)) / (0,875·a-g) = 14.607 kg. Axil máximo ponderado A* t = 13.491 kg. Momento máximo ponderado M* v = 10.282 kg·m. Utilizando m=3,0 anclajes por lado de diámetro d=20 mm, cuya área resistente de la 2 2 rosca es Ar = 275,0 mm , de calidad A4t y resistencia σt = 24 kg/mm , se comprueba: 2
2
σ * = Z* / (m·Ar) = 17,7 kg/mm ≤ 0'8· σt = 19,2 kg/mm COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE
Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE. La longitud de anclaje básic a lb es la mayor de las dos siguientes: l1 = ta ·d² l2 = fyk ·d / 20 Donde: fky d ta l1 y l2
= 400 Nw/mm², resistencia del acero B-400-S = Diámetro de las barras en cm. = 12 según la tabla 66.5.2.a de la EHE. en cm.
La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7·lb ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción y con el extremo curvado. Debido a las posibles cargas dinámicas se aumenta la longitud de anclaje en 10 veces el diámetro de las barras. Así la longitud mínima será l = 536,0 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 550 mm. COMPROBACIÓN DE LA CARTELA Las dimensiones de la cartela son Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm, Cb=205 mm y espesor e = 15 mm. El ángulo del vértice superior de la cartela será α = arco tg(Cb/Ch) y por tanto la longitud de pandeo se puede calcular como: Lk = β·7·Cb / (8·senα) Si se toma para β el valor 2/3, que corresponde a una vinculación de semiempotramiento no perfecto, se obtiene: Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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λ = 2,02·Cb/(e·senα) = 40,2 El coeficiente de pandeo es de ω = 1,072. La resistencia límite viene expresada por: 2
2
2
σ * = (ω ·4·Rc*)/(4·Cb·e·cos α) = 1.853,8 kg/cm ≤ 2.600,0 kg/cm = σf Donde Rc* es la reacción de la parte de la placa que actúa sobre la cartela cuando se tiene en cuenta la combinación de hipótesis de máxima compresión. Por lo tanto se cumple la condición de resistencia límite. APARATO DE APOYO PARA EL PILAR CENTAL Se elige una base para el apoyo con una placa de asiento de dimensiones 650 x 440 x 20 mm. Son necesarios 2 anclajes por lado de diámetro 10 mm y longitud 200 mm. Para repartir los esfuerzos se proyectan cartelas de alturas Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm, anchura Cb = 205 mm y espesor 15 mm.
NUDOS DE ESQUINA Las fuerzas de sección ponderadas actuantes en el nudo de esquina para máxima carga y sin acción del viento son: Cabeza del pilar: Ap = 4.744,6 kg. Qp = 2.301,4 kg. Mp = 6.137,6 kg·m. Extremos del dintel: Ad = 3.772,4 kg. Qd = 4.460,8 kg. Md = 9.461,3 kg·m. Si llamamos hd a la altura del perfil del dintel y hp a la del pilar, los esfuerzos tangenciales que tienden a comprimir el alma de los perfiles que componen el nudo de esquina son: T1 T2 T3 T4
= = = =
( ( ( (
Md/hd-Ad/2 ) + Md/hd+Ad/2 ) Mp/hp-Ap/2 ) + Mp/hp+Ap/2 ) -
tgα·Qd/2 = 17.795,2 kg. (Qp/cosα + tgα·Qd/2) = 17.989,8 kg. tgα·Qp/2 = 23.509,3 kg. (Qd/cosα + tgα·Qp/2) = 23.019,2 kg.
Disponiendo un rigidizador del mismo espesor al de las alas de cada perfil, la sección resistente será: 2
En el pilar Srp = hp·ep + bd·e1d = 35,8 cm . 2 En el dintel Srd = hd·ed + bp·e1p = 71,5 cm . Por tanto se deberá cumplir:
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T1/Srd T2/Srd T3/Srp T4/Srp
= = = =
248,8 251,5 657,4 643,7
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2
kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm
≤ ≤ ≤ ≤
1.501,1 1.501,1 1.501,1 1.501,1
2
kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm 2 kg/cm
11.- ARRIOSTRAMIENTO LATERAL
DE
= = = =
σf σf σf σf
/ √3 /√ 3 /√ 3 /√ 3
LA
CUBIERTA
Y
ENTRAMADO
En todos los tramos entre pórticos se sitúan 1 tirantes de redondos de 16φ. Se utilizarán arriostramientos en cruz de S. Andrés en los tramos extremos, cuyas diagonales estarán constituidas por redondos de 16 φ cada 3 correas. Se dispondrán tensores adecuados en cada diagonal. La nave va arriostrada en sus laterales por un entramado de vigas longitudinales de perfil IPE-120 y en los tramos extremos se utilizan arriostramientos en K usando perfiles IPE-80.
ANEXO 1. DEFINICION DE NUDOS, CORREAS Y BARRAS LISTADO DE NUDOS Nudo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
Tipo
Coord.X (m)
Coord.Y (m)
B E U U U U U U U U V U U U U U U U U E B U U U U
0,000 0,000 0,300 0,600 0,900 1,200 5,328 5,496 5,664 5,832 6,000 6,168 6,336 6,504 6,672 10,800 11,100 11,400 11,700 12,000 12,000 12,300 12,600 12,900 13,200
0,000 7,000 7,080 7,161 7,241 7,322 8,428 8,473 8,518 8,563 8,608 8,563 8,518 8,473 8,428 7,322 7,241 7,161 7,080 7,000 0,000 7,080 7,161 7,241 7,322
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26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40
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U U U U V U U U U U U U U E B
17,328 17,496 17,664 17,832 18,000 18,168 18,336 18,504 18,672 22,800 23,100 23,400 23,700 24,000 24,000
8,428 8,473 8,518 8,563 8,608 8,563 8,518 8,473 8,428 7,322 7,241 7,161 7,080 7,000 0,000
B: Base de pilares E: Nudo de esquina U: Unión de perfiles de sección variable V: Nudo vértice
LISTADO DE CORREAS Nudo
Coord.X (m) Coord.Y (m)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
0,000 1,323 2,647 3,970 5,293 5,884 6,116 6,707 8,030 9,353 10,677 11,900 12,100 13,323 14,647 15,970 17,293 17,884 18,116 18,707 20,030 21,353 22,677 24,000
7,000 7,355 7,709 8,064 8,418 8,577 8,577 8,418 8,064 7,709 7,355 7,027 7,027 7,355 7,709 8,064 8,418 8,577 8,577 8,418 8,064 7,709 7,355 7,000
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LISTADO DE BARRAS Barra
1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19 19-20 20-21 20-22 22-23 23-24 24-25 25-26 26-27 27-28 28-29 29-30 30-31 31-32 32-33 33-34 34-35 35-36 36-37 37-38 38-39 39-40
Tipo
P-C D-V D-V D-V D-V D-C D-V D-V D-V D-V D-V D-V D-V D-V D-C D-V D-V D-V D-V A-C D-V D-V D-V D-V D-C D-V D-V D-V D-V D-V D-V D-V D-V D-C D-V D-V D-V D-V P-C
Longitud (m)
7,000 0,311 0,311 0,311 0,311 4,274 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 4,274 0,311 0,311 0,311 0,311 7,000 0,311 0,311 0,311 0,311 4,274 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 0,174 4,274 0,311 0,311 0,311 0,311 7,000
Perfil
Ix (cm4) Wx (cm3) A (cm2) P (kg)
HEB-240 11.259 IPE-2401.700.735 IPE-2401.162.985 IPE-240 805.694 IPE-240 584.711 IPE-240 3.890 IPE-240 549.098 IPE-240 647.675 IPE-240 778.151 IPE-240 949.985 IPE-240 949.985 IPE-240 778.151 IPE-240 647.675 IPE-240 549.098 IPE-240 3.890 IPE-240 584.711 IPE-240 805.694 IPE-2401.162.985 IPE-2401.700.735 HEB-240 11.259 IPE-2401.700.735 IPE-2401.162.985 IPE-240 805.694 IPE-240 584.711 IPE-240 3.890 IPE-240 549.098 IPE-240 647.675 IPE-240 778.151 IPE-240 949.985 IPE-240 949.985 IPE-240 778.151 IPE-240 647.675 IPE-240 549.098 IPE-240 3.890 IPE-240 584.711 IPE-240 805. 694 IPE-2401.162.985 IPE-2401.700.735 HEB-240 11.259
938 723 577 495 495 324 512 484 491 525 525 491 484 512 324 495 495 577 723 938 723 577 495 495 324 512 484 491 525 525 491 484 512 324 495 495 577 723 938
106,0 64,1 60,2 56,2 52,2 39,1 51,4 53,6 55,8 58,0 58,0 55,8 53,6 51,4 39,1 52,2 56,2 60,2 64,1 106,0 64,1 60,2 56,2 52,2 39,1 51,4 53,6 55,8 58,0 58,0 55,8 53,6 51,4 39,1 52,2 56,2 60,2 64,1 106,0
83,2 50,4 47,2 44,1 41,0 30,7 40,3 42,1 43,8 45,6 45,6 43,8 42,1 40,3 30,7 41,0 44,1 47,2 50,4 83,2 50,4 47,2 44,1 41,0 30,7 40,3 42,1 43,8 45,6 45,6 43,8 42,1 40,3 30,7 41,0 44,1 47,2 50,4 83,2
P: Pilar D: Dintel A: Pilar central de naves adosadas C: Barra de sección constante V: Barra de sección variable
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3.1.2.2. MEMORIA DE CÁLCULO: Cálculo de Zapatas Naves de Descontaminación.
- CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO - COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Nivel de control de ejecución: Situación de proyecto: Sobre las acciones: Sobre el acero: Sobre el hormigón: Específicos de Zapatas: Frente al deslizamiento: Frente al vuelco:
Normal Persistente o transitoria 1,50 1,15 1,50
1,50 1,50
- MATERIALES: Tipo de Hormigón: Resistencia característica (N/mm²): Tipo de consistencia: Diámetro máximo del árido (mm):
HA-25 / P / 25 / IIa 25 Plástica 25
Ambiente: Tipo de Ambiente: Ancho máximo de fisura (mm): Recubrimiento nominal (mm): Tipo de Acero: Resistencia característica (N/mm²)
IIa 0,30 35 B400S 400
- TERRENO: ZAPATAS Terreno de Cimentación: Naturaleza: Característica: Presión admisible (N/mm²): Coeficiente de balasto (N/mm³): Angulo de rozamiento interno (º): Cohesión (N/mm²): Asiento máximo admisible (mm):
Terrenos coherentes Arcillosos semiduros 0,20 0,06 20,00 0,01 50
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José Enrique Carretero Verdejo
- DEFINICIÓN DE ZAPATAS - DESCRIPCIÓN: Dimensiones del soporte Zapata Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28 Z29 Z30
Descripción
Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata Zapata
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada: centrada:
Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28 Z29 Z30
Tipo
a1 (m)
b1 (m)
Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata c entrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada
0,65 0,65 0,44 0,44 0,65 0,44 0,44 0,65 0,44 0,44 0,65 0,44 0,44 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65
0,44 0,44 0,65 0,65 0,44 0,65 0,65 0,44 0,65 0,65 0,44 0,65 0,65 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44 0,44
Tipo Soporte
Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico Metálico
a1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 1. b1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 2. - DIMENSIONES: Zapata
Z1 Z2
Tipo
Zapata centrada Zapata centrada
K1 (b2/a2)
a2 (m)
b2 (m)
Canto (m)
Exc1 (m)
Exc2 (m)
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
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Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28
José Enrique Carretero Verdejo
Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada Zapata centrada
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
2,20
2,20
0,50
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
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Z29 Z30
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Zapata centrada Zapata centrada
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
1,00
1,50
1,50
0,40
0,00
0,00
a2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 1. b2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 2. Exc1 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 1) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas). Exc2 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 2) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas) - CARGAS: Zapata
N (kN)
M1 (kN·m)
M2 (kN·m)
H1(kN)
H2(kN)
σmax (N/mm²)
σmed (N/mm²)
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28 Z29 Z30
89,66 143,21 89,66 89,66 143,21 89,66 89,66 143,21 89,66 89,66 143,21 89,66 89,66 143,21 89,66 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21 143,21
-94,73 -53,50 0,00 0,00 -53,50 0,00 0,00 -53,50 0,00 0,00 -53,50 0,00 0,00 -53,50 -94,73 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50 -53,50
0,00 0,00 94,73 94,73 0,00 94,73 94,73 0,00 94,73 94,73 0,00 94,73 94,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 30,16 30,16 0,00 30,16 30,16 0,00 30,16 30,16 0,00 30,16 30,16 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30,16 13,21 0,00 0,00 13,21 0,00 0,00 13,21 0,00 0,00 13,21 0,00 0,00 13,21 30,16 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21
0,12 0,19 0,12 0,12 0,19 0,12 0,12 0,19 0,12 0,12 0,19 0,12 0,12 0,19 0,12 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19 0,19
0,06 0,09 0,06 0,06 0,09 0,06 0,06 0,09 0,06 0,06 0,09 0,06 0,06 0,09 0,06 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09
N ≡ Carga vertical que transmite el soporte a la zapata. M1 ≡ Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la zapata. M2 ≡ Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la zapata. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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σmin (N/mm²)
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
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José Enrique Carretero Verdejo
H1 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 1) que transmite el soporte a la zapata. H2 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 2) que transmite el soporte a la zapata. σ max ≡ Presión máxima que transmite la zapata al terreno.
σ med ≡ Presión media que transmite la zapata al terreno. σ min ≡ Presión mínima que transmite la zapata al terreno.
- COMPROBACIÓN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LA ZAPATA: Zapata
Rbase (kN)
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28 Z29 Z30
30,16 13,21 30,16 30,16 13,21 30,16 30,16 13,21 30,16 30,16 13,21 30,16 30,16 13,21 30,16 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21 13,21
Superficie efectiva a deslizamiento (cm2 ) 16224,35 11858,24 16224,35 16224,35 11858,24 16224,35 16224,35 11858,24 16224,35 16224, 35 11858,24 16224,35 16224,35 11858,24 16224,35 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24 11858,24
Rmax (kN) 47,25 48,12 47,25 47,25 48,12 47,25 47,25 48,12 47,25 47,25 48,12 47,25 47,25 48,12 47,25 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12 48,12
Relación Rbase/Rmax 0,64 0,27 0,64 0,64 0,27 0,64 0,64 0,27 0,64 0,64 0,27 0,64 0,64 0,27 0,64 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27
Rbase ≡ Reacción horizontal que se produce en la base del zapata. Rmax ≡ Reacción horizontal máxima admisible por rozamiento base-terreno.
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- COMPROBACIÓN DE DEFORMACIÓN Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD A VUELCO Y DESLIZAMIENTO Zapata
Asiento Máximo (mm)
Coeficiente de seguridad a vuelco
Coeficiente de seguridad a deslizamiento
Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28 Z29 Z30
15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15
1,50 2,11 1,50 1,50 2,11 1,50 1,50 2,11 1,50 1,50 2,11 1,50 1,50 2,11 1,50 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11 2,11
2,35 5,46 2,35 2,35 5,46 2,35 2,35 5,46 2,35 2,35 5,46 2,35 2,35 5,46 2,35 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46 5,46
- ARMADURAS: Zapata
Tipo
Z1
Zapata centrada
Z2
Zapata centrada
Z3
Zapata centrada
Z4
Zapata centrada
Z5
Zapata centrada
Z6
Zapata centrada
Posición de la Armadura
Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela
al al al al al al al al al al al
lado lado lado lado lado lado lado lado lado lado lado
a2 b2 a2 b2 a2 b2 a2 b2 a2 b2 a2
Nº Red
ø (mm)
Sep. (cm)
19 19 11 11 19 19 19 19 11 11 19
12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12
12 12 14 14 12 12 12 12 14 14 12
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Zapata
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Tipo
Z7
Zapata centrada
Z8
Zapata centrada
Z9
Zapata centrada
Z10
Zapata centrada
Z11
Zapata centrada
Z12
Zapata centrada
Z13
Zapata centrada
Z14
Zapata centrada
Z15
Zapata centrada
Z16
Zapata centrada
Z17
Zapata centrada
Z18
Zapata centrada
Z19
Zapata centrada
Z20
Zapata centrada
Z21
Zapata centrada
Z22
Zapata centrada
Z23
Zapata centrada
Z24
Zapata centrada
Z25
Zapata centrada
Z26
Zapata centrada
Z27
Zapata centrada
Z28
Zapata centrada
Z29
Zapata centrada
Z30
Zapata centrada
Posición de la Armadura
Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela Paralela
al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al al
lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2 lado b2 lado a2
Nº Red
ø (mm)
Sep. (cm)
19 19 19 11 11 19 19 19 19 11 11 19 19 19 19 11 11 19 19 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11
12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12
12 12 12 14 14 12 12 12 12 14 14 12 12 12 12 14 14 12 12 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14 14
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Zapata
José Enrique Carretero Verdejo
Tipo
Posición de la Armadura
Nº Red
ø (mm)
Sep. (cm)
Paralela al lado b2
11
12
14
- ANCLAJES DE LAS ARMADURAS: Zona máxima de vuelo
Zona mínima de vuelo
Zapata
Tipo
Posición de la Armadura
Modo de anclaje
Long. doblado (cm)
Modo de anclaje
Long. doblado (cm)
Z1
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z2
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z3
Zapata centrada
Z4
Zapata centrada
Z5
Zapata centrada
Z6
Zapata centrada
Z7
Zapata centrada
Z8
Zapata centrada
Z9
Zapata centrada
Z10
Zapata centrada
Z11
Zapata centrada
Z12
Zapata centrada
Z13
Zapata centrada
Z14
Zapata centrada
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Zona máxima de vuelo
Zona mínima de vuelo
Zapata
Tipo
Posición de la Armadura
Modo de anclaje
Long. doblado (cm)
Modo de anclaje
Long. doblado (cm)
Z15
Zapata centrada
Paralela al lado a2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Parale la al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Paralela al lado a2
Doblado
6
Doblado
6
Paralela al lado b2
Recta
0
Recta
0
Z16
Zapata centrada
Z17
Zapata centrada
Z18
Zapata centrada
Z19
Zapata centrada
Z20
Zapata centrada
Z21
Zapata centrada
Z22
Zapata centrada
Z23
Zapata centrada
Z24
Zapata centrada
Z25
Zapata centrada
Z26
Zapata centrada
Z27
Zapata centrada
Z28
Zapata centrada
Z29
Z30
Zapata centrada Zapata centrada
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- DEFINICIÓN DE VIGAS DE ATADO - DIMENSIONES Y CARGAS: Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo Origen / Destino
Nd (kN) (+/- )
Md (kN·m)
q (kN/m)
Mqd (kN·m)
Ancho (m)
Canto (m)
Luz entre pilares (m)
V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13 V14 V15 V16 V17 V18 V19 V20 V21 V22 V23 V24 V25 V26 V27 V28 V29 V30 V31 V32 V33 V34 V35 V36 V37 V38 V39
Z1/Z2 Z2/Z20 Z13/Z14 Z14/Z16 Z1/Z4 Z3/Z6 Z4/Z7 Z6/Z9 Z7/Z10 Z9/Z12 Z10/Z13 Z12/Z15 Z16/Z21 Z21/Z15 Z20/Z25 Z25/Z3 Z3/Z30 Z15/Z26 Z26/Z27 Z27/Z28 Z28/Z29 Z29/Z30 Z28/Z9 Z9/Z23 Z23/Z18 Z18/Z8 Z8/Z7 Z14/Z11 Z11/Z8 Z8/Z5 Z5/Z2 Z16/Z17 Z17/Z18 Z18/Z19 Z19/Z20 Z21/Z22 Z22/Z23 Z23/Z24 Z24/Z25
13,43 13,43 13,43 13,43 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 13,43 13,43 13,43 13,43 13,43 13,43 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74 10,74
1,21 1,27 1,21 1,27 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 1,02 0,96 1,02 0,96 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,96 1,02 1,27 1,21 0,27 0,27 0,27 0,27 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
12,00 12,00 12,00 12,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 12,00 12,00 12,00 12,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 12,00 12,00 12,00 12,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00
Nd ≡ Esfuerzo axil que solicita la viga, a resistir tanto a tracción como a compresión. Md ≡ Momento flector que solicita la viga, debido a una posible excentricidad accidental del axil de compresión. q ≡ Sobrecarga distribuida que tiene que soportar la viga sin transmitirla al terreno. Mqd ≡ Momento flector que solicita la viga, provocado por la sobrecarga q. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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- ARMADO: -Armadura Longitudinal: Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo Origen / Destino
V1
Z1/Z2
V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13 V14 V15 V16
Z2/Z20 Z13/Z14 Z14/Z16 Z1/Z4 Z3/Z6 Z4/Z7 Z6/Z9 Z7/Z10 Z9/Z12 Z10/Z13 Z12/Z15 Z16/Z21 Z21/Z15 Z20/Z25 Z25/Z3
Nº Redondos
Ø v (mm)
Separación (cm)
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Posición
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Viga de Atado Referencia
V17 V18 V19 V20 V21 V22 V23 V24 V25 V26 V27 V28 V29 V30 V31 V32 V33
Zapata o Pozo Origen / Destino
Z3/Z30 Z15/Z26 Z26/Z27 Z27/Z28 Z28/Z29 Z29/Z30 Z28/Z9 Z9/Z23 Z23/Z18 Z18/Z8 Z8/Z7 Z14/Z11 Z11/Z8 Z8/Z5 Z5/Z2 Z16/Z17 Z17/Z18
Nº Redondos
Ø v (mm)
Separación (cm)
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Posición
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo Origen / Destino
V34
Z18/Z19
V35 V36 V37 V38
V39
Z19/Z20 Z21/Z22 Z22/Z23 Z23/Z24
Z24/Z25
Nº Redondos
Ø v (mm)
Separación (cm)
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Superior
2
14
15
Inferior
2
14
15
Posición
3.2.2.2.-Modo de anclaje de la armadura longitudinal: Viga de Atado Referencia
V1
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Z1/Z2
Posición de la armadura
Superior Inferior
V2
Z2/Z20
Superior Inferior
V3
Z13/Z14
Superior Inferior
V4
Z14/Z16
Superior Inferior
V5
Z1/Z4
Superior Inferior
V6
Z3/Z6
Superior Inferior
V7
Z4/Z7
Superior
Anclaje en
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen
36 36 36 28 36 36 28 28 36 36 36 28 36 36 28 28 36 36 36 36 36 36 36 36 36
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
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Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Posición de la armadura
Inferior
V8
Z6/Z9
Superior Inferior
V9
Z7/Z10
Superior Inferior
V10
Z9/Z12
Superior Inferior
V11
Z10/Z13
Superior Inferior
V12
Z12/Z15
Superior Inferior
V13
Z16/Z21
Superior Inferior
V14
Z21/Z15
Superior Inferior
V15
Z20/Z25
Superior Inferior
V16
Z25/Z3
Superior Inferior
V17
Z3/Z30
Superior Inferior
V18
Z15/Z26
Superior Inferior
Anclaje en
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino
36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 28 28 36 36 28 36 36 36 28 28 36 36 28 36 36 36 36 28 36 36 36 28
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
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Viga de Atado Referencia
V19
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Z26/Z27
Posición de la armadura
Superior Inferior
V20
Z27/Z28
Superior Inferior
V21
Z28/Z29
Superior Inferior
V22
Z29/Z30
Superior Inferior
V23
Z28/Z9
Superior Inferior
V24
Z9/Z23
Superior Inferior
V25
Z23/Z18
Superior Inferior
V26
Z18/Z8
Superior Inferior
V27
Z8/Z7
Superior Inferior
V28
Z14/Z11
Superior Inferior
V29
Z11/Z8
Superior Inferior
V30
Z8/Z5
Superior Inferior
Anclaje en
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen
36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 36 36 36 36 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 36 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
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Viga de Atado Referencia
V31
Zapata o Pozo
Origen / Destino
Z5/Z2
Posición de la armadura
Superior Inferior
V32
Z16/Z17
Superior Inferior
V33
Z17/Z18
Superior Inferior
V34
Z18/Z19
Superior Inferior
V35
Z19/Z20
Superior Inferior
V36
Z21/Z22
Superior Inferior
V37
Z22/Z23
Superior Inferior
V38
Z23/Z24
Superior Inferior Superior
V39
Z24/Z25 Inferior
Anclaje en
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino Zapata o Pozo Origen Zapata o Pozo Destino
28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28 36 36 28 28
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura longitudinal de la viga en la zapata o pozo, medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura longitudinal de la viga de atado.
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-Armadura de piel o en caras laterales de viga: Viga de Atado Referencia
V1
V2
V3
V4
V5
V6
V7
V8
V9
V10
Zapata o Pozo Nº Redondos Origen / Destino por cara
Z1/Z2
Z2/Z20
Z13/Z14
Z14/Z16
Z1/Z4
Z3/Z6
Z4/Z7
Z6/Z9
Z7/Z10
Z9/Z12
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Øv (mm)
Separación (cm)
14
15
14
14
14
14
14
14
14
14
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Zapata o Pozo Nº Redondos Origen / Destino por cara
Z10/Z13
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Z16/Z21
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Z3/Z30
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Zapata o Pozo Nº Redondos Origen / Destino por cara
Z28/Z29
Z29/Z30
Z28/Z9
Z9/Z23
Z23/Z18
Z18/Z8
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Viga de Atado Referencia
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Zapata o Pozo Nº Redondos Origen / Destino por cara
Z8/Z5
Z5/Z2
Z16/Z17
Z17/Z18
Z18/Z19
Z19/Z20
Z21/Z22
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Z23/Z24
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Viga de Atado Referencia
Zapata o Pozo Nº Redondos Origen / Destino por cara
Øv (mm)
Separación (cm)
Anclaje en
LongRect (cm)
LongDoblado (cm)
Destino LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura de piel, o cara lateral de la viga, en la zapata o pozo medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura lateral de la viga de atado. -Armadura transversal: Viga de Atado Referencia
V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13 V14 V15 V16 V17 V18 V19 V20 V21 V22 V23 V24 V25 V26 V27 V28 V29 V30 V31 V32 V33 V34 V35
Zapata o Pozo Origen / Destino Nº Cercos
Z1/Z2 Z2/Z20 Z13/Z14 Z14/Z16 Z1/Z4 Z3/Z6 Z4/Z7 Z6/Z9 Z7/Z10 Z9/Z12 Z10/Z13 Z12/Z15 Z16/Z21 Z21/Z15 Z20/Z25 Z25/Z3 Z3/Z30 Z15/Z26 Z26/Z27 Z27/Z28 Z28/Z29 Z29/Z30 Z28/Z9 Z9/Z23 Z23/Z18 Z18/Z8 Z8/Z7 Z14/Z11 Z11/Z8 Z8/Z5 Z5/Z2 Z16/Z17 Z17/Z18 Z18/Z19 Z19/Z20
51 53 51 53 16 16 16 16 16 16 16 16 53 51 53 51 18 18 19 19 19 19 18 51 53 53 51 19 19 19 19 19 19 19 19
Ø tv (mm)
Separación (cm)
ProlongOrig (cm)
ProlongDest (cm)
8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8
21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21
18 21 18 21 18 18 18 18 18 18 18 18 21 18 21 18 21 21 14 14 14 14 21 18 21 21 18 14 14 14 14 14 14 14 14
18 21 18 21 18 18 18 18 18 18 18 18 21 18 21 18 21 21 14 14 14 14 21 18 21 21 18 14 14 14 14 14 14 14 14
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V36 V37 V38 V39
Z21/Z22 Z22/Z23 Z23/Z24 Z24/Z25
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19 19 19 19
8 8 8 8
21 21 21 21
14 14 14 14
14 14 14 14
ProlongOrig ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo origen, medida desde la unión zapata/pozo-viga. ProlongDest ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo destino, medida desde la unión zapata/pozo-viga.
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3.1.3. Cálculo del Depósito. - CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO - COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Nivel de control de ejecución: Situación de proyecto: Sobre las acciones: Sobre el acero: Sobre el hormigón:
Normal Persistente o transitoria 1,50 1,15 1,50
- MATERIALES: Tipo de Hormigón: Resistencia característica (N/mm²): Tipo de consistencia: Diámetro máximo del árido (mm): Ambiente: Tipo de Ambiente: Ancho máximo de fisura (mm): Recubrimiento nominal (mm): Tipo de Acero: Resistencia característica (N/mm²)
HA-30 / P / 25 / IV 30 Plástica 25 IV 0,20 45 B400S 400
- TERRENO: Características del Terreno de Cimentación: Naturaleza: Terrenos coherentes Característica: Arcillosos semiduros Presión admisible (N/mm²): 0,20 Características del Terreno Lateral: Característica: Arcillosos semiduros Clase: Arcilla Peso Específico (kN/m3): 21,00 Ángulo de Rozamiento Interno (º): 20,0 Talud del Terreno (º): 20,0 Coeficiente de Empuje Activo: 0,88 - CARACTERÍSTICAS DEL CONTENIDO DEL DEPÓSITO O PISCINA: Clasificación: Tipo: Peso Específico (kN/m3):
Líquidos Agua 10,00
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Ángulo de Rozamiento Interno (º): Ángulo en Reposo (º): Coeficiente de Empuje Activo:
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0,0 0,0 1,00
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- MÉTODO DE CÁLCULO: - MODELO Y CAMPO DE APLICACIÓN: El presente programa está indicado para el cálculo de pequeños o medianos depósitos, los cuales se pueden ejecutar con continuidad entre la solera y las paredes, sin necesidad de disponer juntas que independicen la solera de las paredes (facilidad de ejecución). El cálculo de esfuerzos en las paredes se hace, considerando estas como placas con un extremo libre y los otros tres empotrados. Mientras el cálculo de la solera se hace asimilando esta a una losa empotrada en sus cuatro extremos. Al no existir juntas que independicen las paredes y la solera entre sí, el empuje del contenido del depósito sobre una pared determinada induce tracciones en las paredes contiguas y en la solera que son tenidas en cuenta por el programa. Estas tracciones deben ser resistidas por la armadura de la solera y la armadura horizontal de las paredes del depósito; provocando un aumento de la cuantía de dicha armadura, agravada por el cumplimiento del artículo 42.3.4 de la norma EHE “Cuantía mínima de secciones a tracción”, que establece una relación de proporcionalidad directa entre la sección de hormigón y el área de armadura, debido a la cuál puede ser desfavorable desde el punto de vista económico la utilización de grandes espesores de pared (cuantía mínima a tracción alta). Todo esto hace que el presente programa este indicado para el caso de pequeños y medianos depósitos, desaconsejándose la utilización desde el punto de vista económico (gran cantidad de armadura para resistir las tracciones), para el caso de grandes depósitos en los que es más factible independizar las paredes y la solera entre sí mediante juntas; de tal forma que las paredes se calculan como muros ménsula y la solera se calcula para resistir únicamente los esfuerzos diferidos de retracción y cambios de temperatura; además estos grandes depósitos requieren la utilización de juntas de dilatación y contracción. - HIPÓTESIS DE CÁLCULO: Para el cálculo de esfuerzos sobre las paredes del depósito, se van a utilizar las siguientes hipótesis de cálculo, dependiendo de la posición que tenga el mismo (enterrado o superficial). Si el depósito está enterrado; las paredes se calcularán utilizando Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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dos hipótesis: 1º Considerando el empuje del material contenido en el depósito, sin considerar las tierras. 2º Considerando el empuje de tierras con el depósito vacío. Si el depósito está apoyado sobre el terreno (posición superficial), las paredes se calcularán considerando el empuje del material contenido en el depósito. Además se considerarán las tracciones producidas por el empuje del material contenido en el depósito sobre las paredes contiguas. Para el cálculo de esfuerzos sobre la solera se considerará la presión del terreno de cimentación con el depósito vacío, considerando la solera como una losa empotrada en sus cuatro extremos; y considerando además los esfuerzos que producen las paredes del depósito sobre la solera (momento en el arranque de la pared y tracción debida al empuje del material contenido en el depósito). Una vez calculados los esfuerzos que solicitan las paredes y la solera del depósito se determinará la armadura necesaria para resistirlos y se comprobará que cumple la sección resultante, las condiciones impuestas por la EHE en cuanto a cuantías mínimas de armadura, separaciones, estados límites últimos y de servicio; en especial el estado límite de fisuración y el de cortante.
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-ACCIONES Y ESFUERZOS: Peso del Material (kN): 3060,00 Peso de la Solera (kN): 1016,40 Peso de las Paredes (kN): 1062,00 Presión media sobre el terreno (N/mm2): 0,04 - PAREDES:
Acciones y Esfuerzos producidos por el Empuje del Material sobre las Secciones de Cálculo de Paredes Sección de Cálculo Pared Transversal Pared Longitudinal
Empuje (kN/m)
N (kN/m)
T (kN/m)
Mvm Mhm (kN•m/m) (kN•m/m)
Mve (kN•m/m)
Mhe (kN•m/m)
Vmax (kN/m)
Fmax (mm)
45,00
22,50
25,95
-1,84
-7,69
26,32
13,76
39,13
0,30
45,00
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6,53
-7,29
44,51
18,25
44,58
1,21
Ver gráficas 1.a – 1.b
Acciones y Esfuerzos producidos por el Empuje de Tierras sobre las Secciones de Cálculo de Paredes Sección de Cálculo Pared Transversal Pared Longitudinal
Empuje (kN/m)
N (kN/m)
T (kN/m)
Mvm (kN•m/m)
Mhm (kN•m/m)
Mve (kN•m/m)
Mhe Vmax (kN•m/m) (kN/m)
Fmax (mm)
83,45
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-3,41
-14,26
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25,51
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17,78
12,11
-13,52
82,54
33,84
82,66
2,24
Ver gráficas 2.a – 2.b
- SOLERA: Acciones y Esfuerzos sobre la Solera Sección de Cálculo Sección Longitudinal de Solera Sección Transversal de Solera Ver gráfica 3.a
T (kN/m)
Mi (kN•m/m)
Ms (kN•m/m)
41,70 28,07
82,54 48,80
44,51 26,32
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- GRAFICAS DE ACCIONES Y ESFUERZOS:
1.A- Sección Transversal de la Pared. Empuje del material contenido en el depósito
2.A- Sección en Planta de la Pared Empuje del terreno sobre el depósito
1.B- Sección en Planta de la Pared. Empuje del material contenido en el depósito
2.B- Sección en Planta de la Pared. Empuje del terreno sobre el depósito
3.A- Sección Transversal de la Solera del Depósito. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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- DATOS GEOMÉTRICOS: Sección en Planta: Posición: Tipo:
Rectangular Enterrado A
- DIMENSIONES: a (m): b (m): h (m):
17,00 6,00 3,00
- ESPESORES: Ea (m): Eb (m): Espesor Solera (m):
0,30 0,30 0,35
- COMPROBACIÓN - EHE: 6.1.- Cálculo de armadura: Tipo 1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal (x2) 1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal (x2) 2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2) 2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2) 3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2) 3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2) 4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2)
Nd (kN/m)
Md (kN·m/m)
AANecFlex (cm2)
Td (kN/m)
AANec Trac AAR (cm2) (cm2)
11,25
18,17
2,02
0,00
0,00
4,52
0,00
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6,33
26,66
0,38
10,18
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22,50
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Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2) 5 Transversal inferior de solera 6 Transversal superior de solera 7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2) 7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2) 8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2) 8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2) 9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2) 9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2) 10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2) 10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2) 13 Longitudinal superior de solera 14 Longitudinal inferior de solera
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0,00
50,76
6,45
26,66
0,38
11,31
0,00
123,80
13,11
62,54
0,90
20,11
0,00
123,80
13,11
62,54
0,90
20,11
11,25
5,11
0,42
0,00
0,00
4,52
0,00
38,27
4,74
38,93
0,56
7,92
11,25
5,11
0,42
0,00
0,00
4,52
0,00
38,27
4,74
38,93
0,56
7,92
22,50
73,21
8,86
0,00
0,00
9,05
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38,27
4,74
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73,21
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38,27
4,74
38,93
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7,92
0,00
73,21
7,65
42,11
0,61
10,18
0,00
73,21
7,65
42,11
0,61
10,18
AAMecTrac AAMecFlex (cm2) (cm2)
AAGeom Trac (cm2)
AAGeom Com (cm2)
AAR (cm2)
0,00
2,74
3,60
0,00
4,52
0,00
6,59
6,00
0,00
10,18
0,00
2,74
3,60
0,00
4,52
- Cuantías de amadura: Tipo
AAMec Comp (cm2)
1 Vertical exterior de alzado pared 0,00 longitudinal (x2) 1H Horizontal exterior de alzado pared 0,00 longitudinal (x2) 2 Vertical interior de alzado pared 0,00 longitudinal (x2)
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2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2) 3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2) 3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2) 4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2) 4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2) 5 Transversal inferior de solera 6 Transversal superior de solera 7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2) 7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2) 8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2) 8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2) 9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2) 9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2) 10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2)
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0,00
0,00
6,59
6,00
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10,18
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0,00
6,90
3,60
0,00
20,11
0,00
0,00
6,66
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11,31
0,00
0,00
6,90
3,60
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20,11
0,00
0,00
6,66
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11,31
0,00
0,00
8,05
3,50
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0,00
0,00
8,05
3,50
3,50
20,11
0,00
0,00
0,61
3,60
0,00
4,52
0,00
0,00
5,48
3,00
0,00
7,92
0,00
0,00
0,61
3,60
0,00
4,52
0,00
0,00
5,48
3,00
0,00
7,92
0,00
0,00
6,90
3,60
0,00
9,05
0,00
0,00
5,48
3,00
0,00
7,92
0,00
0,00
6,90
3,60
0,00
9,05
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
Pág. 190
C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
10H Horizontal exterior de arranque 0,00 pared transversal (x2) 13 0,00 Longitudinal superior de solera 14 0,00 Longitudinal inferior de solera
0,00
5,48
3,00
0,00
7,92
0,00
7,84
3,50
3,50
10,18
0,00
7,84
3,50
3,50
10,18
- Comprobación a fisuración: Tipo 1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal (x2) 1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal (x2) 2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2) 2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2) 3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2) 3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2) 4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2) 4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2) 5 Transversal inferior de solera 6 Transversal superior de solera
Nd (kN/m)
Md (kN·m/ m)
MFis (kN·m/ m)
WkFlex (mm)
Td (kN/m)
?STrac (N/mm2)
WkTrac (mm)
WAdm (mm)
11,25
12,11
43,91
0,00
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
33,84
44,84
0,00
17,78
78,58
0,17
0,20
11,25
12,11
43,91
0,00
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
33,84
44,84
0,00
17,78
78,58
0,17
0,20
22,50
82,54
47,37
0,19
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
33,84
44,71
0,00
17,78
78,58
0,17
0,20
22,50
82,54
47,37
0,19
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
33,84
44,71
0,00
17,78
78,58
0,17
0,20
0,00
82,54
63,65
0,19
41,70
51,85
0,12
0,20
0,00
82,54
63,65
0,19
41,70
51,85
0,12
0,20
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
Pág. 191
C.A.R.D.-C.A.T.
7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2) 7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2) 8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2) 8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2) 9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2) 9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2) 10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2) 10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2) 13 Longitudinal superior de solera 14 Longitudinal inferior de solera
José Enrique Carretero Verdejo
11,25
3,41
43,68
0,00
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
25,51
44,60
0,00
25,95
57,36
0,12
0,20
11,25
3,41
43,68
0,00
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
25,51
44,60
0,00
25,95
57,36
0,12
0,20
22,50
48,80
45,30
0,19
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
25,51
44,60
0,00
25,95
57,36
0,12
0,20
22,50
48,80
45,30
0,19
0,00
0,00
0,00
0,20
0,00
25,51
44,60
0,00
25,95
57,36
0,12
0,20
0,00
48,80
61,28
0,00
28,07
62,05
0,15
0,20
0,00
48,80
61,28
0,00
28,07
62,05
0,15
0,20
- Comprobación a cortante: Tipo
NQd1 (kN/m)
1 Vertical exterior de alzado pared 11,25 longitudinal (x2) 1H Horizontal exterior de alzado pared -17,78 longitudinal (x2)
Qd1 (kN/m)
Vu1 (kN/m)
NQd2 (kN/m)
Qd2 (kN/m)
Vu2 (kN/m)
41,33
1422,00
11,25
41,33
98,96
82,66
1422,00
-26,66
82,66
124,76
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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C.A.R.D.-C.A.T.
2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2) 2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2) 3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2) 3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2) 4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2) 4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2) 5 Transversal inferior de solera 6 Transversal superior de solera 7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2) 7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2) 8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2) 8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2) 9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2) 9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2)
José Enrique Carretero Verdejo
11,25
41,33
1422,00
11,25
41,33
98,96
-17,78
82,66
1422,00
-26,66
82,66
124,76
22,50
82,66
1410,00
22,50
82,66
162,57
-17,78
82,66
1398,00
-26,66
82,66
128,43
22,50
82,66
1410,00
22,50
82,66
162,57
-17,78
82,66
1398,00
-26,66
82,66
128,43
-41,70
17,15
1710,00
-62,54
17,15
166,21
-41,70
17,15
1710,00
-62,54
17,15
166,21
11,25
36,28
1422,00
11,25
36,28
98,96
-25,95
72,56
1422,00
-38,93
72,56
113,03
11,25
36,28
1422,00
11,25
36,28
98,96
-25,95
72,56
1422,00
-38,93
72,56
113,03
22,50
72,56
1422,00
22,50
72,56
125,66
-25,95
72,56
1422,00
-38,93
72,56
113,03
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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C.A.R.D.-C.A.T.
10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2) 10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2) 13 Longitudinal superior de solera 14 Longitudinal inferior de solera
José Enrique Carretero Verdejo
22,50
72,56
1422,00
22,50
72,56
125,66
-25,95
72,56
1422,00
-38,93
72,56
113,03
-28,07
17,17
1698,00
-42,11
17,17
133,02
-28,07
17,17
1698,00
-42,11
17,17
133,02
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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C.A.R.D.-C.A.T.
José Enrique Carretero Verdejo
- ARMADURA: Tipo 1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal 1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal 2 Vertical interior de alzado pared longitudinal 2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal 3 Vertical interior de arranque pared longitudinal 3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal 4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal 4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal 5 Transversal inferior de solera 6 Transversal superior de solera 7 Vertical exterior de alzado pared transversal 7H Horizontal exterior de alzado pared transversal 8 Vertical interior de alzado pared transversal 8H Horizontal interior de alzado pared transversal 9 Vertical interior de arranque pared transversal 9H Horizontal interior de arranque pared transversal 10 Vertical exterior de arranque pared transversal 10H Horizontal exterior de arranque pared transversal 11H Refuerzo horizontal en alzado de las esquinas
Nº Red./m
ø (mm)
Separación (m)
Area (cm2/m)
Longitud (m)
4
12
0,25
4,52
3,15
9
12
0,11
10,18
17,43
4
12
0,25
4,52
3,11
9
12
0,11
10,18
18,20
10
16
0,10
20,11
1,27
10
12
0,10
11,31
18,20
10
16
0,10
20,11
1,40
10
12
0,10
11,31
17,43
10
16
0,10
20,11
6,44
10
16
0,10
20,11
6,44
4
12
0,25
4,52
3,15
7
12
0,14
7,92
6,43
4
12
0,25
4,52
3,11
7
12
0,14
7,92
7,20
8
12
0,13
9,05
1,26
7
12
0,14
7,92
7,19
8
12
0,13
9,05
1,23
7
12
0,14
7,92
6,42
9
12
0,11
10,18
0,77
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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12H Refuerzo horizontal en arranque esquinas 13 Longitudinal superior de solera 14 Longitudinal inferior de solera
José Enrique Carretero Verdejo
de
las 10
12
0,10
11,31
0,76
9
12
0,11
10,18
17,45
9
12
0,11
10,18
17,45
Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso.
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